_методички / Релейная защита / Кондратьев-21.82

Принимаем предварительно: Iс.з = 150,6 А.

5) Определяем число витков обмоток реле ДЗТ-11.

Расчетные формулы и полученные результаты вычисления значений параметров для определения числа витков обмотки реле ДЗТ-11 приводим в табл. 3.4.

Таблица 3.4

Расчетные формулы и полученные результаты вычисления значений параметров для определения числа витков обмотки реле ДЗТ-11

Наименование параметра

Расчетная формула

Числовое значение

1

2

3

Предварительное

значение

=

Iс.зkсх ВН

150, 6 ×

Ic.р ВН

3

= 6, 5 А

тока срабатывания реле на сто-

kт.т ВН

40

роне ВН

Расчетное число витков

об-

ωрасч ВН

=

Fc.р

100

= 15,38 витка

мотки НТТ для стороны ВН

Iс.р ВН

6,5

Принятое число витков об-

ωВН

мотки НТТ для установки на

16 витков

стороне ВН

Ток срабатывания

реле

при

I

=

Fс.р

100 = 6,25 À

принятом числе витков обмот-

с.р ВН

ωВН

ки на стороне ВН

16

Ток в реле от трансформато-

ров тока стороны ВН в мини-

мальном режиме работы си-

стемы при двухфазном корот-

ком замыкании в зоне действия

защиты:

I (3)

2340×

3

Iр СН =

3

к min СН

= 16,96 À

в точке К2 на стороне СН

5,974×40

kт ВСkт.т ВН

в точке К1 на стороне НН

Iр НН =

1,5I (3)

к min НН

5540×1,5

= 24,83 À

kт ВНkт.т ВН

8,364×40

Минимальное значение

ко-

kч min =

Iр min

16, 96

= 2, 71

> 2

эффициента чувствительности

Iс.р ВН

6, 25

защиты

Расчетное число витков об-

ω

=

I2 ÂÍ

ω

2, 9

× 23 = 15,88

витка

мотки НТТ для стороны НН

4, 2

ðàñ÷ Í Í

I2 Í Í

ÂÍ

Принятое число витков об-

ωНН

мотки НТТ для установки на

16 витков

стороне НН

40

Окончание табл.

3.4

1

2

3

Составляющая

первичного

тока небаланса, обусловленная

I ¢¢¢

=

ωрасч НН -ωНН

I

(3)

15,88-16

×765,22 =5,78

А

неточностью

установки

рас-

нб НН

ωрасч НН

к max НН

15,88

четного числа витков стороны

НН

Максимальный

первичный

Iнб max НН = I

′

+ I

′′

′′′

76,52 + 91,83 + 5,78 =

ток небаланса

при коротком

нб НН

нб НН

+ Iнб НН

= 174,18 А

замыкании на шинах 27,5 кВ

Расчетное число витков

об-

ω

= I2 ÂÍ

ω

2, 9

× 23 = 7,7 витка

мотки НТТ для стороны СН

ðàñ÷ ÑÍ

I2 ÑÍ

ÂÍ

8, 66

Принятое число витков об-

ωСН

мотки НТТ для установки на

7 витков

стороне СН

Составляющая

первичного

ωрасч СН −ωСН

тока небаланса, обусловленная

I

′′′

=

I

(3)

7,7-7

×451,96 = 41,09 А

неточностью

установки

рас-

нб СН

ωрасч СН

к max СН

7,7

четного числа витков стороны

СН

Максимальный

первичный

I

= I

′

+ I

′′

+ I ′′′

45,20 + 76,83 + 41,09 =

ток небаланса

при коротком

нб max СН

замыкании на шинах 35 кВ

нб СН

нб СН

нб СН

= 163,09 А

Расчетное число витков тор-

kнωрасч СН Iнб max СН

1,5×7, 7 ×163, 09

мозной обмотки

по условию

ωт расч СН =

= 4,8 витка

несрабатывания

реле

при

451, 96 ×0,87

внешнем коротком замыкании

I (3)

к max СНtgα

на шинах 35 кВ

Расчетное число витков тор-

kнωрасч НН Iнб max НН

1,5×15,88×174,18

мозной обмотки

по условию

ω

=

=

765, 22 ×0,87

несрабатывания

реле

при

т расч НН

I (3)

tgα

внешнем коротком замыкании

к max НН

= 6, 2 витка

на шинах 27,5 кВ

Принятое число витков тор-

ωт

7 витков

мозной обмотки

Окончательно принятые чис-

ωраб = ωВН ;

23 витка

ла витков обмоток НТТ

при

ω1ур = ωСН ;

7 витков

выбранной схеме включения

ω2ур = ωНН

16 витков

41

3.6. Защита от перегрузки и автоматика включения обдува трансформаторов

Защита от перегрузки применяется на силовых понижающих трансформаторах, трансформаторах собственных нужд и районных понижающих трансформаторах.

Количество и место включения защиты от перегрузки на трехобмоточных понижающих трансформаторах принимаются в зависимости от распределения мощностей обмоток [3].

Ток срабатывания реле защиты трансформатора от перегрузки определяется по формуле:

Iс.р перегр	=	kнkсх Iн.т	,	(3.22)
		kвkт.т

где Iн.т – номинальный ток той обмотки трансформатора, на стороне которой устанавливается защита, А; kн – коэффициент надежности, kн = 1,05.

Защита от перегрузки действует на сигнал с выдержкой времени 9 с. Автоматическое включение обдува трансформатора осуществляется при

нагрузке 70 % от номинальной. Ток срабатывания реле включения обдува рассчитывается по уравнению:

Iс.р об	=	0, 7Iн.тkн	.	(3.23)
		kвkт.т

Выдержка времени при включении дутьевой установки принимается равной 9 с.

Библиографический список

1.С а п е л ь ч е н к о А. М. Проектирование подстанций постоянного и переменного тока. / А. М. С а п е л ь ч е н к о, Ю. В. К о н д р а т ь е в / Омский гос. ун-т путей сообщения. Омск, 2004. Ч. 1. 40 с.

2.Ф и г у р н о в Е. П. Релейная защита: Учебник для вузов / Е. П. Ф и-

гу р н о в. М.: Желдориздат, 2002. 719 с.

42

Учебное издание

КОНДРАТЬЕВ Юрий Владимирович, ЗАРЕНКОВ Семен Валерьевич

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ ТЯГОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ

Часть 1

__________________

Редактор Т. С. Паршикова

***

Подписано в печать .05.2010. Формат 60 × 84 1/16. Плоская печать. Бумага офсетная. Усл. печ. л. 2,9. Уч.-изд. л. 3,2.

Тираж 180 экз. Заказ .

**

Редакционно-издательский отдел ОмГУПСа Типография ОмГУПСа

*

644046, г. Омск, пр. Маркса, 35

43