4.2.2. Определение периодических теплопритоков

Теплоприток за счет солнечной радиации рассчитыва­ется по формуле:

, (4.16)

где Fбс, Fк - расчетная площадь ограждения кузова соответственно боковая и потолочная, м²; tэп - эквивалентные температуры соответственно рассеянной, прямой радиации на вертикальные и горизонтальные поверхности; _с – вероятность солнечных дней в году, 0,46; _iс^ос,уч- продолжительность воздействия солнечной радиации при нахождении РПС в расчетном интервале, в летний период года с 5 ч до 21 ч.

Q₅₁^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*16*3,6*10^-3 = 3,64 тыс.кДж

Q₅₂^уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*35*3,6*10^-3 = 7,96 тыс.кДж

Q₅₃^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*1*3,6*10^-3 = 0,23 тыс.кДж

Q_54уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*47*3,6*10^-3 = 10,7 тыс.кДж

Q₅₅^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*1*3,6*10^-3 = 0,23 тыс.кДж

Q_56уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*34*3,6*10^-3 = 7,74 тыс.кДж

Q₅₇^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*1*3,6*10^-3 = 0,23 тыс.кДж

Q_58уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*32*3,6*10^-3 = 7,28 тыс.кДж

Q₅₉^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*16*3,6*10^-3 = 3,64 тыс.кДж

Теплопоступление за счет притока свежего воздуха при вентилирова­нии не учитывается поскольку расчетный груз перевозится без вентилирования.

Теплоприток, эквивалентный работе венттиляторов-циркуляторов определяется по следующей формуле:

, (4.17)

где N - мощность электродвигателя вентилятора-циркулятора. КВт; n_э - число электродвигателей; _тп - коэффициент тепловых потерь электродвигателя и вентилятора, 0,85; _iц^ос,уч -продолжительность циркуляции воздуха в грузовом помещении, принимается 5 раз в сутки по 0,4 ч.

Q₇₁^ос = 0,75*2*0,9*3,6*2 = 9,72 тыс.кДж

Q₇₂^уч = 0,75*2*0,9*3,6*4 = 19,44 тыс.кДж

Q₇₃^ос = 0,75*2*0,9*3,6*0,4 = 1,94 тыс.кДж

Q₇₄^уч = 0,75*2*0,9*3,6*5,2 = 25,27 тыс.кДж

Q₇₅^ос = 0,75*2*0,9*3,6*0,4 = 1,94 тыс.кДж

Q₇₆^уч = 0,75*2*0,9*3,6*3,6 = 17,5 тыс.кДж

Q₇₇^ос = 0,75*2*0,9*3,6*0,4 = 1,94 тыс.кДж

Q₇₈^уч = 0,75*2*0,9*3,6*4 = 19,44 тыс.кДж

Q₇₉^ос = 0,75*2*0,9*3,6*2 = 9,72 тыс.кДж

Суммарные теплопритоки за счет оттаивания снеговой шубы на испарителях определяются по формуле:

, (4.18)

где g₈ - удельные теплопоступления при разовом оттаивании снего­вой шубы за счет прекращения работы холодильной машины, подачи тела для оттаивания и восстановления температурного режима, для рефрижераторных контейнеров g₈ = 44,2 тыс.кДж: _от -интервал, через который производят оттаивание снеговой шубы на испа­рителях зависящий от температуры наружного воздуха.

Q₈ = 43*278 / (4*24) = 166 тыс.кДж

4.2.3. Определение разовых теплопритоков

Теплоприток за счет предварительного охлаждения тары контейнера перед погрузкой определяется по формуле

Q₉ = 5*(G_м*С_м + G_д*С_д+ G_и*С_и)*(t_i^ос-t_в)*10^-3, (4.19)

где G_м, G_д, G_и - соответственоо масса металла, дерева, изоляционного материала, кг; С_м, С_д, С_и - теплоемкость составляющих материалов, кДж/(кгК).

Для практических расчетов Q₉ определяется по формуле:

Q₉ = 1079*(t_i^ос-t_в)*10^-3, (4.20)

Q₉ = 1079*(35,1-2)*10^-3 = 35,71 тыс.кДж

Теплоприток через открытые двери при погрузке определяются в пункте погрузки по следующей формуле:

Q₁₀ = К_дв*F_дв*(t_а-t_в)*_пв*3,6*10^-3, (4.21)

где Кдв и Fдв - соответственно приведенный коэффициент теплопереда­чи и расчетная площадь теплопередачи, дверного проема

К_дв = 0,11*(t_а-t_в)+3,5, (4.22)

где t_а - температура воздуха в пункте погрузки., С, при­нимается t_а = t_гр

К_дв = 0,11*(33,1-2)+3,5 = 6,92

Q₁₀ = 6,92*5,02*31,1*1*3,6*10^-3 = 2,7 тыс.кДж

Все результаты теплотехнического расчета сведены в табл.4.3.

Таблица 4.3