- •Раздел 3. Основания и фундаменты
- •3.1. Исходные положения при проектировании
- •3.2. Климатические условия
- •3.3. Основные проектные е решения
- •3.4. Оценка грунтов основания
- •Расчетное сопротивление грунта основания
- •3.5. Сбор действующих нагрузок.
- •3.6. Глубина заложения ростверка.
- •3.7. Выбор длины сваи.
- •3.8. Несущая способность висячей сваи по сопротивлению грунта.
- •3.9. Конструирование ростверка
- •3.10. Расчёт конечной осадки свайного фундамента. Определение размеров подошвы условного фундамента
- •3.11.Проверка напряжений на уровне нижних концов свай.
- •3.12.Определение осадки свайного фундамента
- •Фундамент по оси д/5
- •Фундамент по оси д/6
- •3.13. Подбор армирования ростверка
Фундамент по оси д/5
Таблица 3.5.
ς=2Z/by |
z=ς(by/2) |
α |
σzp=αp0 |
σzg=σzdo+γz |
0,2σzg |
0 |
0 |
1 |
106,53 |
149,52 |
29,9 |
0,4 |
0,78 |
0,98 |
103,87 |
161,12 |
32,22 |
0,8 |
1,56 |
0,87 |
92,25 |
172,72 |
34,54 |
1,2 |
2,34 |
0,72 |
76,38 |
184,32 |
36,86 |
1,6 |
3,12 |
0,58 |
61,57 |
195,91 |
39,18 |
2 |
3,9 |
0,46 |
49,32 |
207,51 |
41,5 |
2,4 |
4,68 |
0,37 |
39,84 |
219,11 |
43,82 |
Фундамент по оси д/6
Таблица 3.6.
ς=2Z/by |
z=ς(by/2) |
α |
σzp=αp0 |
σzg=σzdo+γz |
0,2σzg |
0 |
0 |
1 |
104,38 |
149,52 |
29,9 |
0,4 |
0,78 |
0,98 |
101,77 |
161,12 |
32,22 |
0,8 |
1,56 |
0,87 |
90,39 |
172,72 |
34,54 |
1,2 |
2,34 |
0,72 |
74,84 |
184,32 |
36,86 |
1,6 |
3,12 |
0,58 |
60,33 |
195,91 |
39,18 |
2 |
3,9 |
0,46 |
48,33 |
207,51 |
41,5 |
2,4 |
4,68 |
0,37 |
39,04 |
219,11 |
43,82 |
Рис. 3.8. Схема к определению осадки фундамента по оси Д/5
Рис. 3.9. Схема к определению осадки фундамента по оси Д/6
Осадка фундамента определяется по формуле:
где Еi – модуль деформации для слоёв грунта ниже подошвы условного фундамента
n – число слоёв, на которое разбита сжимаемая толща
Фундамент по оси Д/5
Фундамент по оси Д/6
ΔS=0,024 – 0,023= 0,001
S<Su
Su=0,08 м – предельное значение совместной деформации основания и сооружения.
3.13. Подбор армирования ростверка
Прочность фундамента на продавливание обеспечена, если выполняется условие
Где – расчетная продавливающая сила;
Rbt=1.05 МПа - расчетное сопротивление растяжению тяжелого бетон класса В25;
-коэффициент, принимаемый равным 1 для тяжелых бетонов;
-среднее арифметическое между параметрами верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания в пределах полезной высоты фундамента h0.
Определяем напряжения под подошвой фундамента от расчетных нагрузок:
-для фундамента по оси Д/5
- для фундамента по оси Д/6
Где A –плошадь ростверка в м2.
-площадь основания пирамиды продавливания
-длина и ширина сечения колонны, в м.
Для фундамента по оси Д/5:
Проверяем условие
условие выполняется
фундамента по оси Д/6:
Проверяем условие
условие выполняется
Армирование фундамента осуществляется по результатам расчета нормальных сечений на действие изгибающих моментов :
Для фундамента по оси Д/5:
фундамента по оси Д/6:
В качестве рабочих стержней принимаем арматуру класса А-III с расчетным сопротивлением
Для фундамента по оси Д/5:
Закладываем 11 стержней рабочей арматуры –ф16мм А400 с шагом 140 мм. (Сетка С1)
фундамента по оси Д/6:
Закладываем 10 стержней рабочей арматуры –ф20мм А400 с шагом 150 мм. (Сетка С2)
Конструктивные стержни поперечной арматуры берем не менее 10% сечения рабочей арматуры.
Рис. 3.10. Схема армирования фундаментов
Библиографический список
12. СНиП 2.02.01 – 83*. Основания зданий и сооружений.
13. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Госстрой России.- М.: ГП ЦПП, 1996.
14. Далматов Б.И. и др. Основания и фундаменты. Ч.2. Основы геотехники. – М.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ. 2002.–392 с.
15. СП 50-102-2003. Проектирование и устройство свайных фундаментов.
16. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.
17. СНиП 52-01-03. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения/ Рострой. М.: ГП ЦПП, 2005.