- •3. Основания и фундаменты
- •3.1 Оценка грунтов основания
- •3.1.1 Инженерно-геологическое и гидрогеологические условия площадки проектируемого строительства.
- •3.1.2План земельного участка со схемой расположения скважин
- •3.1.3 Колонки скважин и инженерно-геологические разрезы
- •Условные обозначения к инженерно-геологическим разрезам
- •3.1.2 Физико-механические свойства грунтов основания.
- •3.2 Сбор действующих нагрузок
- •3.3 Определение глубины заложения ростверка
- •3.3.1 Учёт глубины сезонного промерзания грунтов
- •3.3.2 Конструктивные требования
- •3.4 Выбор длины сваи
- •3.5 Определение несущей способности висячей сваи по сопротивлению грунта
- •3.6 Определение шага свай
- •3.7 Расчет ростверка
- •3.8Расчет осадки фундамента
3.6 Определение шага свай
t= Рг//(P+ Gр)=615,19/(310+20)=1,86 м (3.16)
где:
t – максимальный шаг свай;
Рг/ – несущая способность одной сваи по грунту;
P – расчетная нагрузка на ростверк;
Gр=20 кН / м2 – вес ростверка.
3.7 Расчет ростверка
Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в один или два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и нагрузки, возникающие в период строительства.
а) Расчет ростверка на эксплуатационные нагрузки:
Для различных схем нагрузок расчетные изгибающие моменты определяются по формулам, приведенным в табл.1прил.9 [18], в зависимости от величин Lp и а.
а - длина полуоснования эпюры нагрузки
, где (3.17)
Ер - модуль упругости бетона ростверка = 275000 кгс/см2,
Ек — модуль упругости кладки стены над ростверком = 12750 кгс/см2,
IР – момент инерции сечения ростверка =м4 (3.18)
bк – ширина стены, опирающейся на ростверк — 0,38 м
м (3.19)
Lр - расчетный пролет, принимаемый равным 1,05·Lсв = 1,05x1,02 = 1,07 м
Lсв – расстояние между сваями в свету =1,02 м
При а > Lсв
кН·м (3.20)
где q0=330 кН/м – равномерно распределенная нагрузка от здания на уровне низа ростверка.
кН·м (3.21)
б) Расчет ростверка в продольном направлении на нагрузки, возникающие в период строительства
кН·м (3.22)
qк – вес свежеуложенной кирпичной кладки высотой 0,5L, но не меньшей, чем высота одного ряда блоков, определенный с коэффициентом перегрузки n=1,1
qк = n·0,5Lрbкγк=1,1·0,5·1,07·0,38·1,9=0,42 т =4,2 кН (3.23)
где:
bк – ширина стены;
γк – объемный вес кирпичной кладки (γк=1,9 т/м)
кН·м (3.24)
За расчетный момент в опорном сечении принимаем Моп = -31,48 кН·м, в пролете - Мпр = 15,74 кН·м
см2 – принимаем 2Ø12 А400, Аs=2,262 см2
см2 – принимаем 2Ø12 А400, Аs=2,262 см2 (3.25)
В качестве распределительной арматуры принимаем А240 Ø8 с шагом 400 мм.
Вкачестве поперечной арматуры принимаем А240Ø8 с шагом 200 мм.
Рисунок 3.12 плоский каркас Кр-1
3.8Расчет осадки фундамента
Осадка запроектированного фундамента должна удовлетворять условию , гдеS – совместная деформация основания сооружения, определяемая расчётом; Su – предельное значение совместной деформации основания.
Осадка свайного фундамента определяется по формуле:
, (3.26)
где:т/м– погонная нагрузка на фундамент; (3.27)
где:
N1 =34,8 тс– расчетная нагрузка передаваемая на сваю.
np =1– число рядов свай;
n – коэффициент перегрузки, равный 1,1;
γср – среднее значение объемного веса грунта;
hф – расстояние от планировочной отметки до плоскости острия свай;
bм – ширина массива грунта со сваями.
p = 0,33 кН/см – погонная нагрузка на фундамент;
(3.28)
Е =1,2 кН/см2– модуль деформации грунта активной;
µ=0,35 – коэффициент бокового расширения грунта;
δ0 =0,85 – безразмерная компонента принимается по номограмме [18, рис. 21]., в зависимости от µ, приведенной ширины фундамента β=b/l=0,5/1190≈0,05 и приведенной глубины активной зоны (- глубина нижней границы активной зоны).
Напряжения в активной зоне ленточных свайных фундаментов определяются по формуле:
(3.29)
an = 13,7907– безразмерный коэффициент определяемый по [18, табл. 22].
кН/см2 (3.30)
Значения напряжений на различной глубине активной зоны заносим в
таблицу 3.5.
Таблица 3.5
an |
, кН/см2 |
Глубина от плоскости острия свай, см | |
1,01 |
13,7907 |
0,018490448 |
11,9 |
1,05 |
8,0206 |
0,010753949 |
59,5 |
1,1 |
5,1769 |
0,006941141 |
119 |
1,2 |
3,3168 |
0,004447136 |
238 |
1,3 |
2,5773 |
0,003455621 |
357 |
1,4 |
2,1593 |
0,00289517 |
476 |
1,5 |
1,8817 |
0,002522967 |
595 |
1,6 |
1,6797 |
0,002252127 |
714 |
1,7 |
1,524 |
0,002043366 |
833 |
1,8 |
1,3991 |
0,001875901 |
952 |
1,9 |
1,2959 |
0,001737531 |
1071 |
2,0 |
1,2087 |
0,001620614 |
1190 |
2,1 |
1,1338 |
0,001520189 |
1309 |
2,2 |
1,0685 |
0,001432635 |
1428 |
Анализ значений напряжений, приведенных в таблице 3.5, показывает, что нижняя граница активной зоны может быть принята z0=13,7 м
(3.31)
кН/см2 (3.32)
Осадка свайного фундамента равна:
см≤ 8см –условие выполняется (3.33)