Некоммерческое акционерное общество алматинский университет энергетики и связи
Кафедра охраны труда и окружающей среды
Основы безопасности жизнедеятельности
Методические указания к выполнению
Расчетно-графических работ
(для студентов всех специальностей)
Алматы 2011 г
СОСТАВИТЕЛИ: Т.Е. Хакимжанов. Основы безопасности жизнедеятельности. Методические указания к выполнению расчетно-графических работ для студентов всех специальности - Алматы: АУЭС, 2011.
В данной работе излагаются задачи по оценке обстановки в условиях различных чрезвычайных ситуаций. Приводятся примеры решения задач. Методические указания предназначены для студентов всех специальности. Табл. 20, библиогр. – 4 наз.
Рецензент: начальник отдела по чрезвычайным ситуациям и специальных работ А.В. Миненков
Печатается по плану издания некоммерческого акционерного общества «Алматинский университет энергетики и связи» на 2011 г.
© НАО «Алматинский университет энергетики и связи», 2011 г.
Введение
В комплексе мероприятий защиты населения и объектов хозяйствования от последствий чрезвычайных ситуаций важное место занимает выявление и оценка радиационной, химической, инженерной и пожарной обстановки, каждая из которых является важнейшей составной частью общей оценки обстановки, складывающейся в условиях чрезвычайных ситуаций мирного и военного времени. Оценка обстановки является обязательным элементом работы командно-начальствующего состава формирований и штабов ГО - проводится с целью своевременного принятия необходимых мер защиты и обоснованных решений о проведении СиДНР, медицинских и других мероприятий по оказанию помощи пораженным и при необходимости эвакуации населения и материальных ценностей.
Оценка химической обстановки на объектах, имеющих СДЯВ, предусматривает определение размеров зон заражения и очагов поражения, времени подхода зараженного воздуха к определенному рубежу (объекту), времени поражающего действия и возможных потерь людей в очагах поражения. Командиры формирований должны постоянно знать обстановку в районе действий, а это достигается её тщательной оценкой, т.е. решением целого комплекса задач, ведением непрерывной и целенаправленной разведки.
В результате разрушений зданий и сооружений на территории населённых пунктов и объектов образуются сплошные завалы. Высота сплошных завалов зависит от избыточного давления, плотности застройки и этажности зданий.
Пример № 1
Северный район города попадает в зоны с избыточным давлением 70-90 кПа. Плотность застройки 30%, ширина улиц от 30-40 м, здания в основном восьмиэтажные. Определить возможность возникновения завалов и их высоту.
Решение. По данным таблицы № 2 сплошные завалы будут образовываться при избыточном давлении 50 кПа. Высоту возможных завалов для плотности застройки 30 % находим по таблице № 3, она может быть до 3,1м. На основании этих данных можно планировать проведение работ по расчистке завалов на улицах.
Таблица 1 –Варианты для примера № 1
Параметры |
Варианты для примера | |||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 | |
Давление кПа |
50 |
40 |
30 |
90 |
70 |
60 |
110 |
100 |
40 |
50 |
Плотность застройки % |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
30 |
40 |
50 |
20 |
60 |
Окончание таблицы 1
Ширина улиц |
10 |
20 |
30 |
40 |
20 |
30 |
40 |
10 |
60 |
50 |
Этажность |
6 |
5 |
4 |
2 |
3 |
7 |
8 |
6 |
5 |
3 |
Таблица 2
Этажность зданий |
Ширина улицы, м | ||
10-20 |
20-40 |
40-60 | |
Избыточное давление, кПа | |||
2-3 |
50 |
90 |
- |
4-5 |
40 |
70 |
110 |
6-8 |
30 |
50 |
100 |
Таблица 3
Плотность застройки |
Этажность | ||||
1 |
2 |
4 |
6 |
8 | |
Высота сплошного завала, м | |||||
20 |
0,3 |
0,6 |
1,3 |
1,7 |
2,1 |
30 |
0,5 |
0,9 |
1,9 |
2,8 |
3,1 |
40 |
0,6 |
1,2 |
2,5 |
3,7 |
4,2 |
50 |
0,8 |
1,6 |
3,1 |
4,6 |
5,2 |
60 |
0,9 |
1,7 |
3,8 |
5,6 |
6,2 |
При решении задач по оценке радиационной обстановки обычно приводят уровни радиации к одному времени. Когда время взрыва известно, уровень радиации определяют по формуле:
Р1=Р0()-1.2 или Рt=Р0 * Кt (1),
где P0-уровень радиации в момент времени t0 после взрыва; Рt-уровень радиации в рассматриваемый момент времени t, отсчитанного также с момента взрыва; Кt = (t/t0)-1,2 - коэффициент пересчета радиации на различное время после взрыва.
Решая уравнение можно убедиться, что уровень радиации снижается в 10 раз при семикратном увеличении времени. Значение коэффициента Кt для перерасчета уровней радиаций на различное время t после взрыва приведены в таблице 4
Таблица 4
t, ч |
Кt |
t,ч |
Kt |
t, ч |
Kt |
0,5 |
2,3 |
9 |
0,072 |
18 |
0,031 |
1 |
1 |
10 |
0,063 |
20 |
0,027 |
2 |
0,435 |
11 |
0,056 |
22 |
0,024 |
3 |
0,267 |
12 |
0,051 |
24 |
0,022 |
4 |
0,189 |
13 |
0,046 |
26 |
0,020 |
5 |
0,145 |
14 |
0,042 |
28 |
0,018 |
Окончание таблицы 4
6 |
0,116 |
15 |
0,039 |
32 |
0,015 |
7 |
0,097 |
16 |
0,036 |
36 |
0,013 |
8 |
0,082 |
17 |
0,033 |
48 |
0,01 |
Пример №2
В 11 ч. 20 мин. Уровень радиации на территории объекта составил 5,3 р/ч.
Определить уровень радиации на 1 час после взрыва, если ядерный удар нанесен в 8 ч. 20 мин.
Решение
1.Определяем разность между временем размера уровня радиации и временем ядерного взрыва. Оно равно 3 ч.
11 ч. 20 мин. – 8 ч. 20 мин. = 3 ч.
2. По таблице № 4 коэффициент для перерасчета уровней радиации через 3 ч. После взрыва К3 = 0,267.
3. Определяем по формуле (1), уровень радиации на 1 ч. после ядерного взрыва
Р1 = Р1/К3 = 5,3/0,267 = 19,8 р/ч, так как Кt на 1 ч. после взрыва Кt = 1, на 3 ч. = К3 = 0,267.
Таблица 5 – Варианты примера №2
Параметры |
Варианты примера №2 | |||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 | |
Замеренный уровень радиации р/ч |
15 |
30 |
50 |
18 |
25 |
35 |
40 |
20 |
23 |
45 |
Время замера |
11.20 |
11.00 |
13.00 |
15.00 |
12.00 |
14.00 |
17.00 |
16.00 |
18.00 |
21.00 |
Ядерный удар нанесен |
7.20 |
8.00 |
9.00 |
11.00 |
6.00 |
10.00 |
12.00 |
13.00 |
14.00 |
17.00 |
Очагом поражения при наводнении называется территория, в пределах которой произошли затопления местности, повреждения и разрушения зданий, сооружений и других объектов, сопровождающиеся поражениями и гибелью людей, животных и урожая сельскохозяйственных культур, порчей и уничтожением сырья, топлива, продуктов питания, удобрений и т. п.
Масштабы наводнений зависят от высоты и продолжительности стояния опасных уровней воды, площади затопления, времени затопления (весной, летом, зимой) и др.
Определение размеров зон наводнений при прорывах плотин и затоплении при разрушении гидротехнических сооружений покажем на примере.
Пример №3
Объем водохранилища W = 70 млн.м3, ширина прорана В = 100 м, глубина воды перед плотиной (глубина прорана) Н = 50 м, средняя скорость движения воды пропуска V = 5 м/сек. Определить параметры волны пропуска на расстояниях 25,50 и 100 км от плотины при ее разрушении.
Решение. 1 По формуле tпр = ч,
где R – заданное расстояние от плотины, км, определяем время прихода волны пропуска на заданном расстоянии.
t25 = 1,4ч,t50 = 2.8 ,чt100 = 5.6ч.
По таблице 6 находим высоту волны пропуска на заданных расстояниях:
h25 = 0,2 Н = 0,2х50 = 10 м.
h50 = 0,15 Н = 0,2х50 = 7,5 м.
h100 = 0,075 Н = 0,075х50 = 3,75 м.
Таблица 6 – Ориентировочная высота волны пропуска и продолжительность ее прохождения от плотины
Наименование параметров |
Расстояние от плотины, км | ||||||
0 |
25 |
50 |
100 |
150 |
200 |
250 | |
Высота волны пропуска h, м |
0,25 Н |
0,2 Н |
0,15 Н |
0,075 Н |
0,05 Н |
0,03 Н |
0,02 Н |
Продолжительность прохождения волны пропуска t, ч |
Т |
1,7 Т |
2,6 Т |
4 Т |
5 Т |
6 Т |
7 Т |
Определяем продолжительность прохождения волны пропуска (t) на заданных расстояниях, для чего по формуле:
Т = ,
где W – объем водохранилища, м;
B - ширина протока или участка перелива воды через гребень не разрушенной плотины, м;
N – максимальный расход воды на 1 м ширины пропана (участка перелива воды через гребень плотины), м3/с*м, ориентировочно ровный
Н м |
5 |
10 |
25 |
50 |
N м3/см |
10 |
30 |
125 |
350 |
Находим время опорожнения водохранилища
Т = 0,55ч,
тогда t25 = 1,7*Т = 1,7*0,55 = 1 ч;
T100 = 4*Т = 4*0,55 = 2,2 ч.
Таблица 7
Варианты |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
Объем водохранилища, м3, в млн. |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
65 |
70 |
75 |
85 |
90 |
Ширина пропана, м. |
15 |
20 |
25 |
40 |
60 |
70 |
80 |
85 |
90 |
95 |
Глубина воды перед плотиной (глубина пропана) Н |
20 |
25 |
30 |
45 |
50 |
60 |
65 |
70 |
75 |
80 |
Средняя скорость движения волны пропуска V = м/с |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
5 |
Расстояние до объекта |
25 |
50 |
100 |
60 |
70 |
80 |
90 |
75 |
95 |
65 |
Очагом поражения при землетрясении называется территория, в пределах которой произошли массовые разрушения и повреждения зданий сооружений и других объектов, сопровождающихся поражениями и гибелью людей, животных, растений. Очаги поражения при землетрясениях по характеру разрушения зданий и сооружений можно сравнить с очагами ядерного поражения, при этом большинство зданий и сооружений получает средние и сильные разрушения.
Таблица 8 – Характер и степень ожидаемых разрушений при землетрясении
№ |
Характеристика зданий и сооружений |
Разрушение, баллы | |||
слабое |
среднее |
сильное |
полное | ||
1 |
Массивные промышленные здания с металлическим каркасом и крановым оборудованием грузоподъемностью 25 – 50 т. |
VII –VIII |
VIII – IХ |
IХ – Х |
Х - ХII |
2 |
Здания с легким металлическим каркасом и бескаркасной конструкции |
VI –VII |
VII – VIII |
VIII – IХ |
IХ – ХII |
3 |
Промышленные здания с металлическим каркасом и бетонным заполнением с площадью остекления 30% |
VI –VII |
VII – VIII |
VIII – IХ |
IХ – ХII |
4 |
Промышленные здания с металлическим каркасом и сплошным хрупким заполнением стен и крыши. |
VI –VII |
VII – VIII |
VIII – IХ |
IХ – ХII |
5 |
Здания из сборного железобетона |
VI –VII |
VII – VIII |
- |
VIII – ХI |
6 |
Кирпичные бескаркасные производственно – вспомогательные одно – и многоэтажные здания с перекрытием (покрытием) из железобетонных сборных элементов. |
VI –VII |
VII – VIII |
VIII – IХ |
IХ – ХI |
Окончание таблицы 8
7 |
То же, с перекрытием (покрытием) из деревянных элементов одно- и многоэтажные |
VI |
VI – VII |
VII - VIII |
Более VIII | |||
8 |
Административные многоэтажные здания с металлическим или железобетонным каркасом. |
VII –VIII |
VIII – IХ |
IХ – Х |
Х – ХI | |||
9 |
Кирпичные малоэтажные здания (один - два этажа) |
VI |
VI – VII |
VII –VIII |
VIII – IХ | |||
10 |
Кирпичные малоэтажные здания (три – и более этажей) |
VI |
VI – VII |
VII –VIII |
VIII – IХ | |||
11 |
Складские кирпичные здания |
V -VI |
VI – VIII |
VIII – IХ |
IХ -Х | |||
12 |
Трубопроводы на металлических или ж/б эстакадах |
VII - VIII |
VIII - IX |
IX - X |
- | |||
|
|
|
|
|
|
|
Пример № 4
Ожидаемая интенсивность землетрясения на территории объекта – IX баллов. На объекте имеются производственные и административные здания с металлическим каркасом и крановым оборудованием грузоподъемностью 25-50 т, складские кирпичные здания и трубопроводы на металлических и железобетонных эстакадах.
Определить характер разрушения элементов объекта при землетрясении.
Решение. По таблице 8 находим, что промышленные и административные здания и трубопроводы получат средние разрушения, а складские кирпичные здания – сильные.
Поскольку предел устойчивости зданий и трубопроводов меньше IX баллов, они будут не устойчивы к воздействию сейсмической волны в IX баллов. Вычислить характер разрушении при интенсивности землетрясения в баллах.
Таблица 9
Варианты |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Интенсивности землетрясении в баллах |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
VI-VII |
VIII-IX |
Пример №5
Оценить опасность возможного очага химического заражения на случай аварии на XOO, расположенном в южной части города. На объекте в газгольдере емкостью 2000 м3 хранится сжатый аммиак. Температура воздуха +400 С. Граница объекта в северной его части проходит на удалении 200 м от возможного места аварии, а далее проходит на глубину 300 м санитарно-защитная зона, за которой расположены жилые кварталы. Давление в газгольдере атмосферное.
Решение.
1. Согласно фактическим данным принимают метеоусловия – изотермия, скорость ветра 1 м/с, направление ветра – северное.
2. По формуле Q0 = d * Vx, где d – плотность СДЯВ (см. таблицу 11) Vx – объем хранилища, м3, определяем величину выброса СДЯВ: Q0 = d * Vx = 0,0008 * 2000 = 1,6 т;
3. По формуле (Qэ1 = К1 * К3 * К5 * К7 * Qс) = 1 * 0,04 * 1 * 1,4 * 1,6 = 0,1 т. где К1- коэффициент, зависящий от условий хранения СДЯВ, определяется по таблице 11 (для сжатых газов К1= 1), К3 – коэффициент, равный отношению поражающей токсической дозе другого СДЯВ, К5- коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости воздуха ( принимается равным при инверсии- 1); изотермия =0.23; конвекция – 0, 08; к?- коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха ( для сжатых газов К7 =1). Qc- количество выброшенного ( разлившегося) при аварии вещества.
Qэ1 = К1 * К3 * К5 * К7 * Qс=1 *0.04*1*1,4 *1,6=0.1 тонна.
4. По таблице 12 находим глубину зоны заражения: Г = 1,25 км.
5. Глубина заражения в жилых кварталах 1,25 – 0,2 – 0,3 = 0,75 км.
Таким образом, облако зараженного воздуха может представлять опасность для рабочих и служащих химически опасного объекта, а также части населения города, проживающего на удалении 750 м от санитарно-защитной зоны.
Таблица №10 – Предельные значения глубины переноса воздушных масс за 4 часа
Состояние приземного слоя атмосферы |
Скорость ветра, м/с | ||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
9 |
10 |
11 |
13 |
14 |
15 | |
- инверсия |
20 |
40 |
64 |
89 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- изотермия |
24 |
48 |
72 |
96 |
116 |
140 |
164 |
188 |
212 |
236 |
260 |
284 |
308 |
332 |
356 |
- конвекция |
26 |
56 |
84 |
112 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания:
1) При времени после начала аварии N > 4 полученное по таблице 12 значение глубины сравнивается с предельно-возможным значением переноса воздушных масс «Гп», определенным по формуле Гп = NV, где V – скорость переноса фронта зараженного воздуха при заданной скорости ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, в км/ч.
2) Окончательной расчётной глубиной зоны заражения, под которой понимается оценка протяженности (протяжности) линии осевых (максимальных) концентраций в зоне, следует принимать меньше из двух сравниваемых между собой значений.
Таблица 11 – Характеристика СДЯВ и вспомогательные коэффициенты для определения глубин зон заражения
Наименование СДЯВ |
Плотность СДЯВ |
Температура кипения, С |
Поражающая токсодоза, Л |
Значение вспомогательных коэффициентов | ||||||||
газ |
жидкость |
К1 |
К2 |
К3 |
К7 | |||||||
400С |
200С |
00С |
200С |
400С | ||||||||
Аммиак храним под давлением |
0,0008 |
0,681 |
-33,42 |
15 |
0,18 |
0,026 |
0,04 |
0/0,9 |
0,3/1 |
0,6/1 |
1/1 |
1,4/1 |
Аммиак под изотермией храним |
|
0,681 |
-33,42 |
15 |
0,01 |
0,025 |
0,04 |
0/0,9 |
1/1 |
1/1 |
1/1 |
1/1 |
Водород хлористый |
0,0016 |
1,191 |
-85,10 |
2 |
0,28 |
0,037 |
0,30 |
0,69/1 |
0,6/1 |
0,8/1 |
1/1 |
1,2/1 |
Водород хлористый |
- |
0,989 |
19,52 |
4 |
0 |
0,028 |
0,15 |
0,1 |
0,2 |
0,5 |
1 |
1 |
Водород цианистый |
- |
0,687 |
25,7 |
0,2 |
0 |
0,026 |
3,0 |
0 |
0 |
0,4 |
1 |
1,3 |
Нитрилакриловая кислота |
- |
0,806 |
77,3 |
0,75 |
0 |
0,007 |
0,80 |
0,04 |
0,1 |
0,4 |
1 |
2,4 |
Сернистый ангидрид |
0,0029 |
1,462 |
-10,1 |
1,8 |
0,11 |
0,099 |
0,333 |
0/0,2 |
0/0,5 |
0,3/1 |
1/1 |
1,7/1 |
Сероводород |
0,0015 |
0,964 |
-00,35 |
16,1 |
0,27 |
0,042 |
0,036 |
0,3/1 |
0,5/1 |
0,8/1 |
1/1 |
1,2/1 |
Фосген |
0,0035 |
1,432 |
8,2 |
0,6 |
0,05 |
0,061 |
1,0 |
0/0,1 |
0/0,3 |
0/0,7 |
1/1 |
2,7/1 |
Хлор |
0,0032 |
1,553 |
-34,1 |
0,6 |
0,18 |
0,062 |
1,0 |
0,001 |
0,3/1 |
0,6/1 |
1/1 |
1,4/1 |
Хлорпикрин |
- |
1,658 |
112,3 |
0,02 |
0 |
0,002 |
30,0 |
0,03 |
0,1 |
0,3 |
1 |
2,9 |
Хлорциан |
0,0021 |
1,220 |
12,6 |
0,75 |
0,04 |
0,048 |
0,80 |
0/0 |
0/0 |
0/0,6 |
1/1 |
3,9/1 |
Этилен амин |
- |
0,838 |
55,0 |
4,8 |
0 |
0,009 |
0,125 |
0,05 |
0,1 |
0,4 |
1 |
2,2 |
Фосфор три хлористый |
- |
1,570 |
75,3 |
3,0 |
0 |
0,010 |
0,2 |
0,1 |
0,2 |
0,4 |
1 |
2,3 |
Метиламин |
0,0014 |
0,699 |
-605 |
1,2* |
0,13 |
0,34 |
0,5 |
0/0,3 |
0,0,7 |
0,5/1 |
1 |
3/1 |
Метилакрилат |
- |
0,953 |
80,2 |
24** |
0 |
0,005 |
0,025 |
0,1 |
0,2 |
0,4 |
1 |
3/1 |
Соляная кислота (неконцентрированная) |
- |
1,198 |
- |
2 |
0 |
0,021 |
0,30 |
0 |
0,1 |
0,3 |
1 |
1,6 |
Примечания: 1. Плотности газообразный СДЯВ в графе «3» приведены при атмосферном давлении. При давлении в емкости, отличном от атмосферного, плотности газообразных СДЯВ определяются путем умножения данных графы «3» на значение давления в кгс/см2 . 2. В графах «10-14» в числителе значение «К 7» для первичного в знаменателе – для вторичного облака. 3. В графе «6» численные значения токсодоз, помеченные звездочками, определены ориентировочно расчетом по соотношению D = 240 * K* ПДКр3, где D – токодоза, мг* мин/л; ПДКр3 – предельно допустимая концентрация в воздухе рабочей зоны по ГОСТ 12.01.005 и равна 88 мг/л. К = 5 – для раздражающих ядов (помечены одной звездочкой), К = 9 – для всех ядов, (помечены двумя звездочками). |
Таблица №12 – Глубина зон возможного заражения СДЯВ, в км
Скорость ветра, м/с |
Количество СДЯВ в облаке зараженного воздуха, в т. | |||||||||||||||||
0,1 |
0,5 |
1 |
3 |
5 |
10 |
20 |
30 |
50 |
70 |
100 |
300 |
500 |
700 |
1000 |
2000 | |||
1. |
1,25 |
3,16 |
4,75 |
9,18 |
12,53 |
19,20 |
29,56 |
38,13 |
52,67 |
65,73 |
81,91 |
166 |
231 |
288 |
363 |
525 | ||
2. |
0,84 |
1,92 |
2,84 |
5,35 |
7,20 |
10,85 |
16,44 |
21,02 |
28,73 |
35,35 |
44,09 |
87,79 |
121 |
150 |
189 |
295 | ||
3. |
0,68 |
1,53 |
2,17 |
3,99 |
5,34 |
7,96 |
11,94 |
15,18 |
20,59 |
25,21 |
21,30 |
61,47 |
84,50 |
104 |
130 |
202 | ||
4. |
0,59 |
1,33 |
1,88 |
3,28 |
4,36 |
6,46 |
9,62 |
12,18 |
16,43 |
20,05 |
24,80 |
48,18 |
65,92 |
81,17 |
101 |
157 | ||
5. |
0,59 |
1,19 |
1,68 |
2,91 |
3,75 |
5,53 |
8,19 |
10,33 |
13,88 |
16,89 |
20,82 |
40,11 |
54,67 |
67,15 |
83,60 |
129 | ||
6. |
0,48 |
1,09 |
1,53 |
2,66 |
3,43 |
4,88 |
7,20 |
9,06 |
12,14 |
14,79 |
18,13 |
34,07 |
47,09 |
56,72 |
71,70 |
110 | ||
7. |
0,45 |
1,00 |
1,42 |
2,46 |
3,17 |
4,49 |
6,48 |
8,14 |
10,87 |
13,17 |
16,17 |
30,73 |
41,63 |
50,93 |
63,16 |
96,30 | ||
8. |
0,42 |
0,94 |
1,33 |
2,30 |
2,97 |
4,20 |
5,92 |
7,42 |
9,90 |
11,98 |
14,68 |
27,75 |
37,49 |
45,79 |
56,70 |
86,20 | ||
9. |
0,40 |
0,88 |
1,25 |
2,17 |
2,80 |
3,96 |
5,60 |
6,86 |
9,12 |
11,03 |
13,50 |
27,39 |
34,24 |
41,76 |
51,60 |
78,30 | ||
10. |
0,38 |
0,84 |
1,19 |
2,06 |
2,66 |
3,76 |
5,31 |
6,50 |
8,50 |
10,23 |
12,54 |
23,49 |
31,61 |
38,50 |
47,53 |
71,90 | ||
11. |
0,36 |
0,80 |
1,13 |
1,96 |
2,53 |
3,58 |
5,06 |
6,20 |
8,01 |
9,01 |
11,74 |
21,91 |
29,44 |
35,81 |
44,15 |
66,62 | ||
12. |
0,34 |
0,76 |
1,08 |
1,88 |
2,42 |
3,43 |
4,85 |
5,94 |
7,67 |
9,07 |
11,06 |
20,58 |
27,01 |
33,55 |
41,30 |
62,20 | ||
13. |
0,33 |
0,74 |
1,04 |
1,80 |
2,37 |
3,24 |
4,66 |
5,70 |
7,37 |
8,72 |
10,48 |
19,45 |
26,04 |
31,62 |
38,90 |
58,44 | ||
14. |
0,32 |
0,71 |
1,00 |
1,74 |
2,24 |
3,17 |
4,49 |
5,50 |
7,10 |
8,40 |
10,04 |
18,46 |
24,59 |
29,95 |
36,81 |
55,20 | ||
15. |
0,31 |
0,69 |
0,97 |
1,68 |
2,17 |
3,076 |
4,34 |
5,31 |
6,86 |
8,11 |
9,70 |
17,60 |
23,50 |
28,48 |
34,98 |
52,37 | ||
Примечания: 1. При скорости ветра более 15 м/с размеры зон заражения принимать как скорости ветра 15 м/с. 2. При скорости ветра менее 1,0 м/с размеры зон заражения принимать как скорости ветра 1 м/с. Сильнодействующие вещества для вариантов: 1Вариант – аммиак, 2 Вариант – водород хлористый, 3 Вариант – водород цианистый, 4 Вариант – натриевая кислота, 5 Вариант – сернистый ангидрид, 6 Вариант – сероводород, 7 Вариант – хлор, 8 Вариант – этила намин, 9 Вариант – метиламин, 0 Вариант – фосфор трихлористый |
| |||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 13 – Ориентировочные размеры зон химического заражения с поражающими концентрациями при применении противником химического оружия авиацией (средние метеорологические условия)
Способ применения и тип ОВ |
Количество и тип самолетов |
В городе, в лесном массиве | ||||
1 |
2 |
Звено самолетов |
Длина зоны (L), км |
Глубина зоны (L), км | ||
Поливка ОВ Еи - икс |
В-52 РВ-III Р-ППА - - Р-4, Р-105 - |
- В-52 РВ-III Р-ППА - - Р-4, Р-105 - |
- В-52 РВ-III - - Р-4, Р-105 |
8 8 8 2 4 4 |
3 6 12 3 3 6 | |
Бомбометание, зарин |
В-52 В-57 Р-4, Р-105 |
- В-52 - В-57 - Р-4, Р-105 |
- - В-52 - - В-57 Р-4, Р-105 |
2 4 6 1,2 2,4 3,6 1 2 4 |
4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 |
Таблица 14
Параметры |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
Размеры хранилища (емкость) |
1000 м3 |
1500 м3 |
1800 м3 |
2000 м3 |
2200 м3 |
2500 м3 |
1300 м3 |
1900 м3 |
3000 м3 |
1200 м3 |
Температура воздуха |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
400 |
Удаление объекта от места аварии, м |
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
175 |
130 |
210 |
270 |
125 |
Удаление санитарно-защитной зоны, м |
300 |
350 |
400 |
250 |
280 |
320 |
450 |
500 |
550 |
600 |
Давление |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
атм. |
Пример №6
Комплексная задача по оценке обстановки при землетрясении.
Условия задачи:
1) Численность населения города 230 тыс. человек.
2) В городе 24 крупных промышленных предприятия, из них 4 – химических и взрывоопасных.
- 15 школ;
- 20 детских садов;
- 13 лечебных заведений емкостью 150 коек каждое;
- 54 предприятия общественного питания;
- 12 котельных;
- 1 закрытый водозабор, на очистных сооружениях которого имеется 10 тонн хлора;
- на ж.д. путях цистерна с 47 тоннами аммиака.
3) Общая протяженность водопроводной сети – 300 км;
-канализационной сети – 240 км.
4) В городе 12450 домов, в каждом доме, в среднем, проживает условно 20 человек.
5) В пригороде имеется 2 дома отдыха емкостью 300 человек каждый.
6) Общая численность спасателей в соответствии с требованиями руководящих документов. Обеспеченность формирований ГО повышенной готовности инженерной и специальной техникой – 90%.
7) Для управления силами ГО города имеются средства радиосвязи.
8) В окрестностях города дислоцируется мотострелковый полк.