КДиП_МУ

I. РАСЧЕТ КЛЕЕНОЙ ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ.

1. Пролет здания, L = …... м;

2. Отметка низа стропильной конструкции, H = ……. м; 3. Шаг поперечных рам, В=…….м; 4. Длина здания, ……....м; 5. Снеговой район…….;

6. Ветровой район и тип местности………;

7. Температурно-влажностные условия эксплуатации………..;

8. Класс ответственности здания……………..

2. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ПЛИТЫ

1 - 1

Рис.1. Поперечное сечение плиты.

1- продольные ребра;		6- прижимные бруски;
2- поперечные ребра;		7-	пароизоляция;
3- торцевые вкладыши;		8-	утеплитель
4-	фанера верхней обшивки;	9-	паз;
5-	фанера нижней обшивки;	10гребень.

1

Рис. 2. Каркас плиты ДК1.

2

1)Плита состоит из несущего каркаса и фанерных обшивок, соединенных с каркасом водостойким клеем.

2)Плита в курсовом проекте является конструкцией отапливаемого здания,

поэтому по нижней обшивке по слою пароизоляции уложен плитный утеп-

литель из несгораемых или трудносгораемых материалов (плиты минерало-

ватные на синтетическом связующем).

3)Во избежание смещения утеплителя при транспортировании и монтаже уте-

плитель закрепляют прижимными брусками сечением 25 х 25 мм, соединяя из с каркасом гвоздями.

4)Деревянный каркас состоит из продольных, поперечных ребер и торцевых вкладышей. Поперечные ребра ставят минимум в два ряда в местах стыка листов фанерных обшивок.

5)Продольные и поперечные ребра дополнительно объединяются между со-

бой обоюдоострыми гвоздями (основное соединение – клеевое). Продоль-

ные ребра и торцевые вкладыши дополнительно объединяются вклеенными арматурными стержнями. Арматурные стержни, выходящие за боковую по-

верхность плиты используют для:

Закрепления плиты на стропильной конструкции;

Для строповки при монтаже.

6)Для обеспечения проветривания между утеплителем и верхней обшивкой в поперечных ребрах и торцевых вкладышах предусмотрен продух – зазор,

диаметром минимум 30мм.

7)Для повышения предела огнестойкости фанеру нижней обшивки дополни-

тельно закрепляют к крайним продольным ребрам гвоздями.

8)По крайним продольным ребрам с наружной стороны плиты предусмотрена постановка брусков трапециевидного сечения, образующих с одной сторо-

ны паз, а с другой – гребень. Это позволяет:

выравнивать нижние плоскости плит;

обеспечивает совместную работу диска покрытия;

выполнить качественную герметизацию стыка.

3

3.ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

3.1.Продольные и поперечные ребра каркаса выполнены из цельных досок толщиной от 19 до 50 мм с последующей острожкой по кромкам и пластям из древесины хвойных пород II сорта по ГОСТ 8486-86 Е.

Размеры поперечного сечения продольных ребер назначают по расчету.

Физико-механические характеристики древесины хвойных пород II сорта:

а) плотность древесины

γ = 550 кг/м3;

б) п. 3.5 [1] модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям II группы вдоль волокон

Е= 100000 кг/см2.

3.2.Обшивка плиты выполнена из фанеры марки ФСФ по ГОСТ 3916-89 (стр. 213 Гринь) толщиной 6, 8, 9, 10, 12 мм и размерами листов 1525×1525 мм и 1220×1220 мм.

Физико-механические характеристики фанеры ФСФ:

а) расчетное сопротивление растяжению в плоскости листа вдоль волокон наружных слоев:

Rф р = 140 кг/см2, табл. 10 [1];

б) расчетное сопротивление сжатию в плоскости листа:

Rф с = 120 кг/см2;

в) расчетное сопротивление изгибу из плоскости листа поперек волокон наруж-

ных слоев:

Rф и = 65 кг/см2;

г) расчетное сопротивление скалыванию в плоскости листа вдоль волокон наруж-

ных слоев:

Rф ск = 8 кг/см2;

д) плотность фанеры березовой

γф = 700 кг/м3.

3.3.Клеи синтетические: Фенольно-резерциновый ФРФ-50.

3.4. Полужесткая м/ватная плита по ГОСТ 18973-84 плотностью

γм.п. = 75 кг/м3.

3.5. Пароизоляция полиэтиленовая пленка по ГОСТ 19387-82 толщиной 0.2 мм и

плотностью:

γп/п = 0.02 кг/м3.

3.6.Стальные гвозди по ГОСТ 4028-73.

3.7.Горячекатанная арматурная сталь по ГОСТ 5781-82 диаметром Ø 10 мм клас-

са А II и массой 0.62 кг/п.м.

4.НАЗНАЧЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПЛИТЫ

a)Номинальные размеры плиты назначаются исходя из пролета здания L

ишага стропильных балок.

4

5

Рис. 4. Компоновка деревянного поперечника

Горизонтальная проекция ската Sг:

	Sг		L		0.600				м.
				0.150		0.5
			2		2

Скат S определяется с учетом уклона.

Максимально возможная ширина плиты 1,5 м (сортамент фанеры). Требуемое на скат количество плит:

nплит		S,м		n шт.
	1,5м

Принимаю …… плит. При этом номинальная ширина плиты будет равна:

bн S : n ……м.

Номинальная длина плиты равна шагу поперечных рам. lн В..м.

b) Конструктивные размеры плиты:

6

Рис. 5. Опирание плиты на балку

bк bн 2см; lк lн 4см

c) Расчетная длина плиты:

Расчетная длина плиты lр равна расстоянию между серединами площадок

опирания (рис.3).

При определении расчетной длины плиты ширина балки принимается из условия опирания на нее плит покрытия. Принимаем самый невыгодный вариант. (Минимальная ширина опирания ДК равна 5 см + 2см зазор ). Следовательно, ширину балки предварительно принимаем = 140 мм.

Рис.6. Схема для определения расчетной длины плиты.

lр lк 5см;

7

5.КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛИТЫ

1)Определение размеров поперечного сечения продольных ребер.

Предварительно принимаем продольные ребра из досок толщиной bд=40 или 50 мм.

Ориентировочно высоту поперечного сечения продольных ребер назначают из условия:

hд=(1/25…1/30) lр=..….. мм.

ориентируясь на сортамент пиломатериалов. При выборе поперечного сечения доски необходимо учесть конструктивный минимум.

Минимально возможная высота поперечного сечения доски :

Рис.7. Поперечное ребро каркаса плиты.

Предварительно принимаем поперечное сечение досок для продольных и поперечных ребер hд x bд=

После фрезеровки размеры поперечного сечения досок изменятся на 1 - 3,5 мм с каждой стороны. Это зависит от качества распиловки круглого лесоматериала. Принимаем худший вариант. Тогда после острожки размер досок будет равен: 33 х……….. мм.

В дальнейшие расчеты вводим размеры поперечного сечения после фрезеровки.

Рис.8. Поперечное сечение продольного ребра.

8

2) Конструктивные требования к расстановке продольных ребер:

Рис.9. Размещение продольных ребер

Поперечное сечение плиты считается закомпонованным корректно, если выполняются требования системы (*):

а 50 фв.о
350 а 500мм	(*)

где а – расстояние между осями продольных ребер;

а0 - расстояние между продольными ребрами в свету.

При ширине плиты bк =……...мм целесообразно поставить четыре ребра. Тогда расстояние между продольными ребрами в свету равно:

	b	4 b/	25
a0	к	д		мм,
		3

Расстояние между осями продольных ребер:

aa0 bд/ …….мм, что меньше 500 мм (*).

3)Определение толщины фанерных обшивок.

Существует конструктивный минимум: толщина фанеры верхней обшивки

минимально равна в.о. 8мм , толщина фанеры нижней обшивки - н.о. 6мм .

ф ф

Требуемую толщину фанеры верхней обшивки определим из условия прочности местный изгиб в соответствии с п.4.26. [1]. Т.е. верхнюю обшивку дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р=1кН=100 кгс с f =1,2 как заделанную в местах приклеивания к ребрам пла-

стинку.

9

Рис. 10. Проверка верхней обшивки на местный изгиб

При составлении расчетной схемы предполагаем, что монтажная нагрузка перераспределилась на участок шириной 1м. При этом в месте приложения нагрузки поперечные и продольные ребра отсутствуют.

Условие прочности для изгибаемого элемента:

Mвыр	Пmi Rф.и.90,	ф. 17 [1];
W

Где Мвыр - максимальный изгибающий момент на эпюре моментов выровненной

(рис.9).

Мвыр		Ра0	;
	8

W момент сопротивления расчетного сечения фанерной обшивки;

		b 2		100 2
	W	ф.в.о.	; b 100cм(рис.10);W	ф.в.о.	;
		6		6

Rф.и.90 - Расчетное сопротивление фанеры на изгиб поперек волокон наружных сло-

ев. Принимается по табл. 10[1].

Пmi произведение коэффициентов условия работы;

Пmi mв mн ,

n

mн=1.2 – коэффициент, учитывающий кратковременность приложения монтажной нагрузки. Принимается по табл.6 [1].

10