- •Введение
- •1.1 Общие сведения
- •1.2 Оборудование резервуара для воды
- •1.3 Условия работы
- •2. Проектирование предварительно напряженной панели покрытия
- •2.1 Выбор материалов
- •2.2 Сбор нагрузок и статический расчет
- •2.3 Расчет прочности поIгруппе предельных состояний
- •2.3.1 Расчет прочности панели по сечению, нормальному к продольной оси
- •2.3.2 Расчет полки панели на местный изгиб
- •2.3.3 Расчет прочности панели по сечению, наклонному к продольной оси
- •Расчет панели поIIгруппе предельных состояний
- •Определение геометрических характеристик сечения
- •2.4.2 Определение потерь предварительного напряжения
- •2.4.3 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
- •2.4.4 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
- •2.4.5 Расчет прогиба панели
- •Конструирование панели
- •3.4 Конструирование колонны
- •4 Расчет осадок фундаментов методом послойного суммирования
- •Литература
3.4 Конструирование колонны
Колонна армируется пространственным каркасом, образованным из плоских сварных каркасов. Диаметр продольной арматуры, определенный расчетом, 18 мм, суммарная площадь в сечении элемента принята равной = 10,18 (см²). Продольная арматура -4Ø18 А400.
Диаметр поперечной арматуры определяется по условиям свариваемости, исходя из диаметра продольной
В качестве поперечной принята арматура класса A240 диаметром 6 мм.
Шаг поперечной арматуры принят из условий
S 15d ( d – диаметр продольной арматуры) S 2020 = 400 (мм)
S 500 (мм)
S = 250 (мм)
Армирование коротких консолей принимаем конструктивно.
4 Расчет осадок фундаментов методом послойного суммирования
При расчете осадки метом послойного суммирования, находим дополнительное среднее давление, распределенное по подошве фундамента .
Площадь подошвы фундамента .
Для нахождения ширины фундамента была построена призма, b = 180 (мм).
Высота одного слоя сжимаемой толщи
С учетом, удельного веса грунта для крупнообломочного гравийного = 27,7 (кН / м³), ,
,
построены эпюры природных и дополнительных давлений (рисунок 2). Данные, необходимые для построения эпюр представлены в таблице 2 (значения σ в кН/м2)
Таблица 2
Z1(м) |
|
α |
| ||
0 |
0 |
1 |
0 |
0,026 |
|
0,7 |
0,8 |
0,8 |
0,001935 |
0,0208 |
0,0234 |
1,4 |
1,6 |
0,449 |
0,003878 |
0,0116 |
0,0162 |
2,1 |
2,33 |
0,271 |
0,005817 |
0,007 |
0,0093 |
2,8 |
3,11 |
0,169 |
0,007756 |
0,0043 |
0,0057 |
3,5 |
3,89 |
0,114 |
0,009695 |
0,0029 |
0,0036 |
4,2 |
4,67 |
0,082 |
0,0116 |
0,00213 |
0,0025 |
Осадки фундамента находим, как
Здесь = 0,8;= 50(МПа)
Предельная допустимая величина осадки фундамента, определенная в соответствии с приложением 4 [2] не превышает осадки фундамента , определенной методом послойного суммирования.
Рисунок 2.
Литература
СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции/ М.: 2011. 190с.
СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений/ Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1995. 48с.
СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия. М.: 2011. 80с.
СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М. 2006. 53с.
СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. М. 2005. 36с.
Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учебник для вузов. 5-е изд., перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1991. 767с.