Zadachai_OTN
.pdf
|
1 n |
(1.63) |
|
|
TOj |
||
|
|
|
|
|
|
||
TO N j 1 |
1 n
TB N j 1 TBj (1.64)
где TB - оценка математического ожидания времени восстановления
TO - оценка математического ожидания времени наработки на отказ.
Tk |
TO |
TB |
(1.65) |
|||||
где Tk - оценка математического ожидания между событиями потока. |
||||||||
|
|
|
n |
|
|
|
|
(1.66) |
|
|
|
toi |
|
||||
kг |
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
n |
|
|
n |
|
|
|||
|
|
toi |
|
tBi |
|
|||
|
|
i 1 |
|
i 1 |
|
|||
где toi - наработка между (i-1) и i |
– м отказами, tBi |
- время восстановления |
||||||
после i – отказа, n – количество отказов за рассматриваемый период. |
||||||||
(t) |
n(t,t t) |
(1.67) |
||||||
|
|
|
|
|
|
N t
где n(t,t t) - число объектов отказавших на интервале (t,t t), N – количество объектов, t - продолжительность одного интервала наблюдений.
33
Таблица 1.11– Исходные данные к задаче 1.7
№ |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
ВАРИАНТ |
tот |
283 |
270 |
265 |
251 |
240 |
250 |
230 |
200 |
220 |
205 |
194 |
180 |
190 |
170 |
160 |
170 |
150 |
130 |
120 |
130 |
1 |
tв |
10 |
11 |
10 |
8 |
9 |
10 |
11 |
11 |
10 |
9 |
9 |
8 |
9 |
8 |
9 |
10 |
10 |
11 |
12 |
9 |
|
tот |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
240 |
260 |
250 |
200 |
210 |
180 |
190 |
160 |
170 |
130 |
2 |
tв |
15 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
18 |
19 |
15 |
20 |
14 |
|
tот |
530 |
540 |
520 |
500 |
480 |
490 |
500 |
460 |
430 |
420 |
440 |
400 |
390 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
250 |
260 |
3 |
tв |
60 |
30 |
20 |
25 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
20 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
30 |
20 |
25 |
15 |
|
tот |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
290 |
250 |
270 |
230 |
240 |
190 |
210 |
180 |
170 |
130 |
4 |
tв |
13 |
12 |
11 |
10 |
8 |
9 |
10 |
11 |
10 |
12 |
13 |
12 |
12 |
11 |
5 |
13 |
12 |
11 |
5 |
20 |
|
tот |
296 |
298 |
281 |
250 |
246 |
250 |
230 |
220 |
200 |
180 |
190 |
195 |
160 |
150 |
140 |
140 |
130 |
120 |
150 |
100 |
5 |
tв |
10 |
10 |
12 |
9 |
8 |
4 |
10 |
6 |
13 |
10 |
11 |
12 |
13 |
12 |
5 |
10 |
8 |
10 |
5 |
8 |
|
tот |
314 |
360 |
320 |
300 |
260 |
280 |
270 |
250 |
240 |
220 |
220 |
200 |
190 |
180 |
200 |
170 |
180 |
150 |
160 |
140 |
6 |
tв |
5 |
4 |
10 |
8 |
20 |
20 |
10 |
5 |
4 |
3 |
5 |
6 |
10 |
12 |
5 |
20 |
6 |
4 |
3 |
10 |
|
tот |
418 |
420 |
405 |
390 |
395 |
360 |
360 |
320 |
305 |
300 |
305 |
280 |
260 |
240 |
230 |
250 |
200 |
180 |
190 |
150 |
7 |
tв |
20 |
18 |
10 |
5 |
15 |
20 |
10 |
8 |
4 |
10 |
8 |
10 |
15 |
20 |
8 |
10 |
4 |
10 |
6 |
5 |
|
tот |
354 |
372 |
320 |
330 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
240 |
260 |
250 |
200 |
210 |
180 |
160 |
190 |
170 |
130 |
8 |
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
19 |
15 |
19 |
20 |
14 |
|
tот |
540 |
560 |
520 |
510 |
490 |
480 |
500 |
470 |
430 |
420 |
430 |
400 |
395 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
250 |
260 |
9 |
tв |
50 |
30 |
20 |
35 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
20 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
30 |
20 |
25 |
15 |
|
tот |
283 |
270 |
265 |
251 |
240 |
250 |
230 |
200 |
220 |
205 |
194 |
180 |
190 |
170 |
160 |
170 |
150 |
130 |
120 |
130 |
10 |
tв |
50 |
30 |
20 |
35 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
20 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
30 |
20 |
25 |
15 |
|
tот |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
240 |
260 |
250 |
200 |
210 |
180 |
190 |
160 |
170 |
130 |
11 |
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
19 |
15 |
19 |
20 |
14 |
|
tот |
530 |
540 |
520 |
500 |
480 |
490 |
500 |
460 |
430 |
420 |
440 |
400 |
390 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
250 |
260 |
12 |
tв |
20 |
18 |
10 |
5 |
15 |
20 |
10 |
8 |
4 |
10 |
8 |
10 |
15 |
20 |
8 |
10 |
4 |
10 |
6 |
5 |
|
tот |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
290 |
250 |
270 |
230 |
240 |
190 |
210 |
180 |
170 |
130 |
13 |
tв |
5 |
4 |
10 |
8 |
20 |
20 |
10 |
5 |
4 |
3 |
5 |
6 |
10 |
12 |
5 |
20 |
6 |
4 |
3 |
10 |
|
tот |
296 |
298 |
281 |
250 |
246 |
250 |
230 |
220 |
200 |
180 |
190 |
195 |
160 |
150 |
140 |
140 |
130 |
120 |
150 |
100 |
14 |
tв |
13 |
12 |
11 |
10 |
8 |
9 |
10 |
11 |
10 |
12 |
13 |
12 |
12 |
11 |
5 |
13 |
12 |
11 |
5 |
20 |
|
tот |
530 |
540 |
520 |
500 |
480 |
490 |
500 |
460 |
430 |
420 |
440 |
400 |
390 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
250 |
260 |
15 |
34
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы 1.11 |
|
||||
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
19 |
15 |
19 |
20 |
14 |
|
tот |
418 |
420 |
405 |
390 |
395 |
360 |
360 |
320 |
305 |
300 |
305 |
280 |
260 |
240 |
230 |
250 |
200 |
180 |
190 |
150 |
16 |
tв |
50 |
30 |
20 |
35 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
20 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
30 |
20 |
25 |
15 |
|
tот |
430 |
420 |
440 |
400 |
390 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
250 |
260 |
296 |
298 |
281 |
250 |
246 |
250 |
230 |
220 |
17 |
tв |
20 |
20 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
30 |
20 |
25 |
15 |
50 |
30 |
20 |
35 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
|
tот |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
240 |
260 |
250 |
200 |
210 |
180 |
190 |
160 |
170 |
130 |
18 |
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
19 |
15 |
19 |
20 |
14 |
|
tот |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
440 |
400 |
390 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
250 |
260 |
19 |
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
8 |
10 |
15 |
20 |
8 |
10 |
4 |
10 |
6 |
5 |
|
tот |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
290 |
250 |
270 |
230 |
240 |
190 |
210 |
180 |
170 |
130 |
20 |
tв |
5 |
4 |
10 |
8 |
20 |
20 |
10 |
5 |
4 |
3 |
5 |
6 |
10 |
12 |
5 |
20 |
6 |
4 |
3 |
10 |
|
tот |
296 |
298 |
281 |
250 |
246 |
250 |
230 |
220 |
200 |
180 |
250 |
260 |
296 |
298 |
281 |
250 |
246 |
250 |
230 |
220 |
21 |
tв |
13 |
12 |
11 |
10 |
8 |
9 |
10 |
11 |
10 |
12 |
15 |
50 |
30 |
20 |
35 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
|
tот |
530 |
540 |
520 |
500 |
480 |
490 |
500 |
460 |
430 |
420 |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
22 |
tв |
60 |
30 |
20 |
25 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
|
tот |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
290 |
250 |
270 |
230 |
240 |
190 |
210 |
180 |
170 |
130 |
23 |
tв |
13 |
12 |
11 |
10 |
8 |
9 |
10 |
11 |
10 |
12 |
13 |
12 |
12 |
11 |
5 |
13 |
12 |
11 |
5 |
20 |
|
tот |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
190 |
195 |
160 |
150 |
140 |
140 |
130 |
120 |
150 |
100 |
24 |
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
11 |
12 |
13 |
12 |
5 |
10 |
8 |
10 |
5 |
8 |
|
tот |
314 |
360 |
320 |
300 |
260 |
280 |
270 |
250 |
240 |
220 |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
25 |
tв |
5 |
4 |
10 |
8 |
20 |
20 |
10 |
5 |
4 |
3 |
5 |
4 |
10 |
8 |
20 |
20 |
10 |
5 |
4 |
3 |
|
tот |
530 |
540 |
520 |
500 |
480 |
490 |
500 |
460 |
430 |
420 |
190 |
195 |
160 |
150 |
140 |
140 |
130 |
120 |
150 |
100 |
26 |
tв |
60 |
30 |
20 |
25 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
13 |
12 |
12 |
11 |
5 |
13 |
12 |
11 |
5 |
20 |
|
tот |
430 |
420 |
440 |
400 |
390 |
390 |
370 |
320 |
300 |
300 |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
27 |
tв |
20 |
20 |
15 |
20 |
25 |
30 |
40 |
30 |
20 |
25 |
5 |
4 |
10 |
8 |
20 |
20 |
10 |
5 |
4 |
3 |
|
tот |
530 |
540 |
520 |
500 |
480 |
490 |
500 |
460 |
430 |
420 |
260 |
296 |
298 |
281 |
250 |
246 |
250 |
230 |
220 |
320 |
28 |
tв |
60 |
30 |
20 |
25 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
20 |
50 |
30 |
20 |
35 |
30 |
40 |
20 |
45 |
30 |
3 |
|
tот |
361 |
370 |
325 |
350 |
300 |
310 |
300 |
290 |
295 |
270 |
190 |
195 |
160 |
150 |
140 |
140 |
130 |
120 |
150 |
100 |
29 |
tв |
15 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
18 |
19 |
15 |
20 |
14 |
35
Продолжение таблицы 1.11
tот |
441 |
450 |
400 |
420 |
390 |
370 |
360 |
350 |
300 |
320 |
290 |
250 |
270 |
230 |
240 |
190 |
210 |
180 |
170 |
130 |
30 |
tв |
12 |
14 |
14 |
20 |
18 |
16 |
15 |
15 |
16 |
20 |
20 |
18 |
17 |
15 |
17 |
19 |
15 |
19 |
20 |
14 |
Примичание: Для Вариантов 30–60 к времени восстановления прибавить 2.
36
1.8 Расчет показателей надежности восстанавливаемого объекта при постоянных интенсивностях отказов и восстановлений.
Задача 1.8
Восстанавливаемый объект имеет постоянные интенсивности отказов и восстановлений. Найти:
1.Параметр потока отказов.
2.Среднее время безотказной работы.
3.Среднее время восстановления.
4.Математическое ожидание времени между очередными событиями потока.
5.Функция готовности (от 0 до t).
6.Коэффициент готовности.
7.Функция оперативной готовности для времени (от 0 до ).
8.Интервал оперативной готовности (от t до t + ).
9.Зависимость коэффициента готовности для (от 0 до 100 ч).
Исходные данные приведены в таблице 1.12.
Таблица 1.12 – Исходные данные к задаче
Вариант |
OT , ч -1 |
B ч-1 |
t, ч |
, ч |
1, 31 |
0,05 |
0,5 |
20 |
10 |
2, 32 |
0,05 |
0,4 |
25 |
20 |
3, 33 |
0,05 |
0,3 |
30 |
30 |
4, 34 |
0,05 |
0,2 |
35 |
20 |
5, 35 |
0,05 |
0,1 |
40 |
10 |
6, 36 |
0,04 |
0,5 |
45 |
20 |
7, 37 |
0,04 |
0,4 |
50 |
30 |
8, 38 |
0,04 |
0,3 |
55 |
20 |
9, 39 |
0,04 |
0,2 |
60 |
10 |
10, 40 |
0,04 |
0,1 |
20 |
20 |
11, 41 |
0,03 |
0,5 |
25 |
30 |
12, 42 |
0,03 |
0,4 |
30 |
20 |
13, 43 |
0,03 |
0,3 |
35 |
10 |
14, 44 |
0,03 |
0,2 |
40 |
20 |
15, 45 |
0,03 |
0,1 |
45 |
30 |
16, 46 |
0,02 |
0,4 |
50 |
20 |
17, 47 |
0,02 |
0,3 |
55 |
10 |
18, 48 |
0,02 |
0,2 |
60 |
20 |
19, 49 |
0,02 |
0,1 |
20 |
30 |
20, 50 |
0,01 |
0,4 |
25 |
20 |
21,51 |
0,01 |
0,3 |
30 |
10 |
22, 52 |
0,01 |
0,2 |
35 |
20 |
23, 53 |
0,01 |
0,1 |
40 |
30 |
24, 54 |
0,01 |
0,2 |
45 |
20 |
25, 55 |
0,01 |
0,3 |
50 |
10 |
37
Продолжение таблицы 1.12
26, 56 |
0,01 |
0,4 |
55 |
40 |
27, 57 |
0,01 |
0,4 |
40 |
60 |
28, 58 |
0,01 |
0,4 |
35 |
40 |
29, 59 |
0,01 |
0,4 |
50 |
20 |
30, 60 |
0,01 |
0,5 |
40 |
25 |
Для варианта 31-60 значение к значению t прибавить 10.
1.9 Расчет элементной надежности системы способом преобразования структуры
Пусть объект (система) состоит из отдельных элементов, пусть также известны показатели надежности каждого элемента. Тогда возникает задача расчета показателей надежности системы по известным показателям надежности элементов. Как отмечалось выше, здесь возможны два подхода - расчеты структурной и функциональной надежности систем. Деление по подходам чисто условное и отличается лишь количеством допущений и, следовательно, степенью сложности расчетов. При расчете функциональной надежности влияние надежности каждого элемента на систему рассматривается с учетом выполняемых им функций. Поэтому отказ некоторых элементов может приводить не к полному, а лишь к частичным отказам системы. В состояниях частичных отказов система продолжает работать с пониженными показателями качества функционирования. При расчете структурной надежности отказ любого элемента, если он хоть как-то влияет на пропускную способность системы, считается отказом всей системы.
Для расчета надежности системы применяют следующие формулы:
Последовательное соединение
n |
|
Fc(t ) Fi(t ) |
(1.68) |
i 1 |
|
Параллельное соединение |
|
n |
|
Qc(t ) Qi(t) |
(1.69) |
i 1 |
|
n |
|
Fc(t ) 1 (1 Fi(t )) |
(1.70) |
i 1 |
|
Для преобразование сложных структур используют формулы:
«Звезда – треугольник»
Q |
|
|
Q |
Q2 |
(1.71) |
|||||
|
|
Q |
||||||||
1 2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
2 3 |
|
Q |
2 |
|
Q3 |
|
(1.72) |
||
Q |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
38
Q |
Q |
Q3 |
|
(1.73) |
|
||||
3 1 |
1 Q2 |
|
||
«Треугольник – звезда» |
|
|
|
|
Q1 Q1 2 Q3 1 |
(1.74) |
|||
Q2 |
Q2 3 Q1 2 |
(1.75) |
||
Q3 Q3 1 Q2 3 |
(1.76) |
Задача 1.9. Известны вероятности отказов элементов системы, представленные в таблице 1.13. Необходимо рассчитать вероятность отказа системы способом преобразования структуры «звезда-треугольник» и «тре- угольник-звезда».
Таблица 1.13 – Надежность элементов системы
Вари- |
Рисунок |
|
Вероятности |
отказов |
|
||||
ант |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
1 |
1.7 |
0,10 |
0,10 |
0,50 |
0,10 |
0,30 |
0,10 |
0,40 |
|
2 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
3 |
1.7 |
0,10 |
0,10 |
0,40 |
0,20 |
0,40 |
0,20 |
0,30 |
|
4 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
5 |
1.7 |
0,05 |
0,05 |
0,30 |
0,30 |
0,50 |
0,10 |
0,20 |
|
6 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
7 |
1.7 |
0,05 |
0,05 |
0,20 |
0,40 |
0,60 |
0,20 |
0,40 |
|
8 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
9 |
1.7 |
0,10 |
0,05 |
0,10 |
0,10 |
0,30 |
0,10 |
0,30 |
|
10 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
11 |
1.7 |
0,10 |
0,05 |
0,50 |
0,20 |
0,40 |
0,20 |
0,20 |
|
12 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
13 |
1.7 |
0,05 |
0,10 |
0,40 |
0,30 |
0,60 |
0,30 |
0,40 |
|
14 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
15 |
1.7 |
0,05 |
0,10 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0,30 |
0,30 |
|
16 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
17 |
1.7 |
0,12 |
0,06 |
0,20 |
0,10 |
0,40 |
0,10 |
0,20 |
|
18 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
19 |
1.7 |
0,12 |
0,12 |
0,10 |
0,20 |
0,30 |
0,20 |
0,40 |
|
20 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
21 |
1.7 |
0,06 |
0,06 |
0,50 |
0,30 |
0,40 |
0,20 |
0,30 |
|
22 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
23 |
1.7 |
0,06 |
0,12 |
0,40 |
0,40 |
0,50 |
0,20 |
0,20 |
|
24 |
1.8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
39
Продолжение таблицы 1.13
|
|
25 |
|
|
1.7 |
|
0,07 |
0,12 |
0,30 |
0,10 |
|
0,60 |
0,10 |
0,40 |
|
||||||||||||||||
|
|
26 |
|
|
1.8 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
27 |
|
|
1.7 |
|
0,12 |
0,07 |
0,20 |
0,20 |
|
0,50 |
0,20 |
0,30 |
|
||||||||||||||||
|
|
28 |
|
|
1.8 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
29 |
|
|
1.7 |
|
0,12 |
0,05 |
0,10 |
0,30 |
|
0,40 |
0,10 |
0,20 |
|
||||||||||||||||
|
|
30 |
|
|
1.8 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
31 |
|
|
1.7 |
|
0,05 |
0,11 |
0,50 |
0,40 |
|
0,30 |
0,30 |
0,40 |
|
||||||||||||||||
|
|
32 |
|
|
1.8 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
4 |
|
7 |
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 1.7 |
Рисунок 1.8. |
1.10 Расчет надежности системы с постоянным резервированием
При постоянном резервировании резервные элементы 1,2,.. n соединены параллельно с основным (рабочим) элементом в течение всего периода работы системы. Все элементы соединены постоянно, перестройки схемы при отказах не происходит, отказавший элемент не отключается.
Вероятность отказа системы qc(t) определяется формулой
m |
|
qC (t) qj (t); |
(1.77) |
j 0 |
|
где qj(t) – вероятность отказа j-го элемента.
40
Вероятность безотказной работы системы:
m |
|
PC (t ) 1 (1 Pj(t )), |
(1.78) |
j 0
где Рj(t) – вероятность безотказной работы j -го элемента.
Если Рj(t) =Р(t), j = 0, 1, . . . , m , то:
qC (t) qm 1(t);
PC (t) 1 (1 P(t))m 1. (1.79)
При экспоненциальном законе надежности отдельных элементов имеем
Pj (t) P(t) e t ;
qc (t) (1 e t )m 1; |
|||||
P (t) 1 (1 e t )m 1; |
|||||
c |
|
(1.80) |
|||
|
|
m |
|||
|
1 |
1 |
|
||
mtc |
|
. |
|||
|
|
||||
|
i 0 |
1 i |
Резервирование называется общим, если резервируется вся система, состоящая из последовательного соединения n элементов.
Определим количественные характеристики надежности системы с общим резервированием (резервные цепи включены постоянно).
Запишем вероятность безотказной работы j -й цепи
n
Pj (t) Pij (t); j 1,2,...,n,
i 1
где Рij(t), j=0,1,2,... n;
i = 1,2,3,..., n - вероятность безотказной работы элемента.
Вероятность отказа j -й цепи:
n
qj (t) 1 Pij (t).
j 1
(1.81)
(1.82)
41
Вероятность отказа системы с общим резервированием:
m |
n |
|
qc(t ) (1 Pij (t )). |
(1.83) |
|
j 0 |
i 1 |
|
Вероятность безотказной работы системы с общим резервированием:
m |
n |
|
Pc (t) 1 (1 Pij (t)). |
(1.84) |
|
j 0 |
i 1 |
|
Частный случай: основная и резервные цепи имеют одинаковую |
||
надежность, т.е.: |
|
|
Рij(t)=Pi(t) |
|
(1.85) |
Тогда:
n
qc(t ) (1 Pi(t ))m 1.
i 1
n
Pc (t) 1 (1 Pi (t))m 1.
i 1
Рассмотрим экспоненциальный закон надежности, т. е.:
Pi(t ) e it ,
qc(t) (1 e 0t )m 1,
Pc(t) 1 (1 e 0t )m 1,
n
o i.
i 1
где о – интенсивность отказов цепи, состоящей из n элементов.
(1.86)
(1.87)
(1.88)
(1.89)
(1.90)
(1.91)
Частота отказов системы с о6щим резервированием:
fc |
(t) |
dPc (t) |
o (m 1) e ot (1 e ot )m. |
(1.92) |
|
||||
|
|
dt |
|
42