- •Введение
- •1. Задание на курсовой проект
- •2. Методические указания к выполнению курсового проекта
- •2.1. Построение графиков электрических нагрузок подстанции
- •2.2. Определение основных показателей и коэффициентов, характеризующих графики нагрузок
- •2.3. Выбор силовых трансформаторов
- •.Составление схемы электрических соединений подстанции
- •2.5. Расчет токов коротких замыканий
- •2.6. Выбор токоведущих частей
- •2.7. Выбор электрических аппаратов
- •2.7.1. Выбор выключателей
- •2.7.2. Выбор разъединителей, отделителей, короткозамыкателей
- •2.7.3. Выбор разрядников, ограничителей перенапряжения
- •2.8. Выбор токоограничивающих реакторов
- •2.9. Выбор мощности и схемы питания трансформаторов собственных нужд
- •2.10. Измерения на подстанции
- •2.10.1. Выбор измерительных трансформаторов тока
- •2.10.2. Выбор измерительных трансформаторов напряжения
- •Библиографический список
2.6. Выбор токоведущих частей
В курсовом проекте необходимо выбрать сборные шины и ошиновку на высоком и низком напряжениях силовых трансформаторов и кабельные линии к распределительным пунктам.
Сечение проводников F, за исключением сборных шин и ошиновки, выбирают по экономической плотности тока, мм2,
, (2.12)
где Iрасч – расчетный ток (длительный ток без учета перегрузки при авариях и ремонтах), А;
jэк – экономическая плотность тока, зависящая от Tmax и типа проводника, А/мм2, принимается в соответствии с табл. П5.
Сечение, полученное в результате расчета, округляется до ближайшего стандартного значения.
Выбранное сечение F должно удовлетворять условию проверки по допустимой токовой нагрузке (по нагреву):
, (2.13)
где Iр форс – максимальный длительный ток с учетом перегрузок при авариях и ремонтах, А;
Iдоп – длительно допустимый ток по условию нагрева, зависящий от сечения и типа проводника, А, приведен в табл. П6 – П8.
Для цепей трансформаторов ток Iр форс определяется по максимальной перспективной нагрузке подстанции с учетом отключения одного из трансформаторов [3, 6].
Воздушные линии напряжением выше 35 кВ подлежат проверке по условиям короны. В курсовом проекте в качестве упрощения проверку по условиям короны можно не проводить, принимая сечение сталеалюминиевых проводов не ниже:
- для U = 110 кВ F = 70 мм2;
- для U = 220 кВ F = 240 мм2.
Кабельные линии, сборные шины, ошиновка подлежат проверке на термическую стойкость.
Минимальное сечение проводника, отвечающее требованию термической стойкости, можно приближенно определить из выражения:
, (2.14)
где С – коэффициент, учитывающий материал проводника, (кА2с1/2)/мм2, приведен в табл. П13;
Bk – тепловой импульс квадратичного тока, кА2с1/2, при удаленном к.з. определяемый по формуле:
, (2.15)
где tоткл – время отключения короткого замыкания, с,
, (2.16)
где tрз max – максимальное время действия релейной защиты, с, принимается равным 1-2 с;
tпв – полное время отключения выключателя, с, принимается по каталожным данным выключателя, защищающего данный проводник, приведенным в табл. П15,16.
Жесткие шины проверяют на электродинамическую стойкость. Подробно данная проверка приведена в литературе [1, 7, 8]. Сборные шины комплектных распределительных устройств на электродинамическую стойкость допускается не проверять. Расчетные характеристики проводов, кабелей и шин приведены в табл. П11-12.
2.7. Выбор электрических аппаратов
В курсовом проекте необходимо выбрать следующие электрические аппараты: выключатели РУ всех напряжений, разъединители, отделители, короткозамыкатели; разрядники или ограничители перенапряжения (ОПН); измерительные трансформаторы тока и напряжения.
2.7.1. Выбор выключателей
В РУ 6‑10 кВ рекомендуется использовать выключатели, встроенные в камеры комплектных распределительных устройств.
Согласно ГОСТу, в табл. 2.2 приведены условия выбора выключателя. В правой части графы «Условия выбора» приведены каталожные данные выключателя по табл. П15,16:
Uном – номинальное напряжение, кВ;
Iном – номинальный ток, А;
Iдин – ток электродинамической стойкости (действующее значение периодической составляющей), кА;
iдин –ток электродинамической стойкости (наибольший пик), кА;
Iн откл – номинальный ток отключения, кА;
Iтер – ток термической стойкости, кА;
tтер – время протекания тока термической стойкости, с.
Номинальная асимметрия ном, о.е., может быть определена по соотношению:
, (2.17)
либо принимается в зависимости от значения момента времени по табл.П14.
Таблица 2.2 Условия выбора выключателя
Расчетные параметры |
Условия выбора |
Uуст, кВ |
|
Iр форс, А |
|
I”, кА |
|
iу, кА |
|
Iп , кА |
|
, кА |
|
Bk, кА2с |
|
На напряжении 110 кВ и выше проверку на термическую стойкость (по тепловому импульсу) можно не производить, так как оборудование на указанных напряжениях имеет мгновенную релейную защиту.
Момент времени , с, для которого определяются периодическая Iп и апериодическая ia составляющие тока к.з., рассчитывается по формуле:
, (2.18)
где tрз min – минимальное время срабатывания релейной защиты, принимается равным 0,01с;
tпв – полное время отключения выключателя, с, принимается по табл. П15,16.
В левой части графы «Условия выбора» табл. 2.2 приведены расчетные величины, где Uуст – напряжение установки, кВ.
Периодическую составляющую тока к.з., кА, в курсовом проекте можно принять
. (2.19)
Апериодическая составляющая тока к.з., кА, рассчитывается по формуле:
. (2.20)