Волкова Сборник задач по курсу Детали 2007
.pdfподшипниках колес f = 0,1; диаметр колес – D; коэффициент трения качения колес по рельсам k = 0,1.
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Q, кН |
3 |
3,5 |
4 |
4,5 |
5 |
3 |
3,5 |
4 |
4,5 |
5 |
d, мм |
40 |
40 |
50 |
60 |
60 |
35 |
50 |
40 |
50 |
50 |
D, мм |
250 |
300 |
350 |
350 |
400 |
200 |
300 |
350 |
400 |
350 |
Рис. 4.8 |
Рис. 4.9 |
Задача 4.15. На наклонной плоскости (рис. 4.10), составляющей с горизонтом угол α = 10о, лежит цилиндр, сила тяжести которого Q, коэффициент трения скольжения f = 0,08, коэффициент трения качения k = 0,08. Определить минимальный диаметр dmin цилиндра, при котором качение его по плоскости будет происходить без скольжения.
Задача 4.16. Рассчитать лобовой фрикционный вариатор роликового типа и винтовой механизм регулировки перемещения ролика (рис. 4.11), если передаваемый крутящий момент на ведомом валу – M2; частота вращения валов: ведущего (входного) n1; ведомого (выходного) – n2min–n2max (диапазон регулирования D=n2max/n2min), максимальная окружная скорость – Vmax; коэффициент проскальзывания ε = 0,05; КПД = 0,75; коэффициент трения – f.
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
М2, Н×м |
3 |
2,5 |
2 |
3,5 |
4 |
3 |
2,5 |
2 |
2,5 |
3 |
n1, мин-1 |
300 |
200 |
500 |
300 |
400 |
400 |
500 |
300 |
400 |
300 |
n2min, мин-1 |
300 |
300 |
400 |
400 |
300 |
400 |
300 |
400 |
300 |
400 |
n2max, мин-1 |
1200 |
900 |
1000 |
1200 |
1500 |
1400 |
1200 |
1000 |
1500 |
1200 |
Vmax, м/с |
3 |
2,5 |
3,5 |
2 |
2,5 |
2,5 |
3,5 |
2 |
2 |
3 |
f |
0,2 |
0,15 |
0,1 |
0,15 |
0,2 |
0,1 |
0,2 |
0,15 |
0,2 |
0,1 |
41
Рис. 4.10 |
Рис. 4.11 |
4.3. Кулачковые механизмы
Задача 4.17. Определить минимальный радиус кулачка и построить его профиль, используя аналитический метод (рис. 4.12), если угловая скорость кулачка ω = const, угол подъема профиля
кулачка θ |
≤ |
45о. |
Уравнение |
движения |
толкателя |
(щупа) |
|||||||||
S = A[B −C cos(щt)]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
|
10 |
|
|
ω, рад/с |
2π |
|
π |
2π |
π |
2π |
π |
|
2π |
π |
2π |
|
π |
|
|
А, мм |
50 |
|
55 |
60 |
65 |
45 |
40 |
|
35 |
30 |
70 |
|
75 |
|
|
В |
1 |
|
2 |
1 |
1 |
3 |
2,5 |
|
1 |
1,5 |
1 |
|
2 |
|
|
С |
1 |
|
1 |
2 |
3 |
1 |
1 |
|
2,5 |
1 |
1,5 |
|
3 |
|
4.4. Винтовые механизмы
Задача 4.18. Винтовой механизм с метрической резьбой (рис. 4.13) используется для перемещения каретки. Определить возникающую в механизме осевую силу и минимальную длину гайки H, если крутящий момент – M, приведенный коэффициент трения – f’, допустимое удельное давление – [q].
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Резьба |
М10 |
М8 |
М12 |
М14 |
М8 |
М10 |
М12 |
М14 |
М10 |
М12 |
М, Н×м |
2 |
1,5 |
2,5 |
2,5 |
1 |
1,5 |
2 |
3 |
1 |
1,5 |
f’ |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,08 |
0,08 |
0,08 |
0,8 |
0,12 |
0,12 |
[q], МПа |
4 |
4 |
4 |
4 |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
4,5 |
4,5 |
42
Задача 4.19. Определить грузоподъемность Q винтового механизма регулирования положения электромагнитной секции ускорителя (рис. 4.14), если: резьба винта прямоугольная с наружным диаметром dН, внутренним – dВ; крутящий момент, приложенный к винту – M; коэффициент трения в паре «винт-гайка» (1; 2) – f = 0,1.
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
dН, мм |
24 |
25 |
24 |
24 |
22 |
26 |
25 |
27 |
25 |
27 |
dВ, мм |
21 |
22 |
20 |
22 |
20 |
22 |
20 |
24 |
21 |
25 |
М, Н×м |
30 |
25 |
20 |
15 |
10 |
30 |
25 |
20 |
15 |
10 |
Рис. 4.13
Рис. 4.12
43
|
Задача 4.20. Для винтового |
|
|
|
|
|
|
|||||||
механизма (рис. 4.14) опреде- |
|
|
|
|
|
|
||||||||
лить грузоподъемность Q и мак- |
|
|
|
|
|
|
||||||||
симально допустимый |
вращаю- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
щий момент, приложенный к |
|
|
|
|
|
|
||||||||
винту – M, если: резьба винта |
|
|
|
|
|
|
||||||||
прямоугольная |
с наружным |
|
|
|
|
|
|
|||||||
диаметром dН, внутренним – dВ, |
|
|
|
|
|
|
||||||||
шаг резьбы – P, число заходов |
|
|
|
|
|
|
||||||||
резьбы – N; высота гайки – H; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
коэффициент |
трения |
в |
|
паре |
|
|
|
|
|
|
||||
«винт-гайка» (1; 2) – f; допус- |
|
|
|
|
|
|
||||||||
каемое напряжение на смятие – |
|
|
|
|
|
|
||||||||
[σ]СМ. Дать заключение о само- |
|
|
|
|
|
|
||||||||
торможении |
винтового |
меха- |
|
|
Рис. 4.14 |
|
|
|||||||
низма и определить его КПД. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
1 |
2 |
3 |
|
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
dН, мм |
|
24 |
30 |
27 |
|
|
26 |
25 |
28 |
24 |
32 |
30 |
28 |
|
dВ, мм |
|
20 |
25 |
25 |
|
|
22 |
22 |
24 |
20 |
26 |
28 |
22 |
|
P, мм |
|
4 |
5 |
2 |
|
|
3 |
2 |
4 |
3 |
5 |
1 |
5 |
|
N |
|
1 |
1 |
2 |
|
|
1 |
3 |
1 |
2 |
2 |
4 |
1 |
|
H, мм |
|
12 |
15 |
10 |
|
|
12 |
12 |
14 |
12 |
18 |
10 |
20 |
|
f |
|
0,06 |
0,07 |
0,09 |
|
0,1 |
0,08 |
0,06 |
0,07 |
0,09 |
0,1 |
0,06 |
|
|
[σ]СМ, МПа |
|
8 |
10 |
9 |
|
|
11 |
6 |
5 |
4 |
9 |
8 |
6 |
44
5. ВАЛЫ И ОСИ
Задача 5.1. Сделать проверочный расчет вала 5 (рис. 5.1) планетарной передачи, если мощность на ведущем валу N5 = 35 Вт; частота вращения n5 = 2720 мин-1; КПД передачи η5 = 0,2; передаточное отношение i5 = 50; размеры цапф вала d1 = 6 мм, d2 = 11 мм,
l1 = 37 мм, l2 = 5 мм, l3 = l4 = l5 = 6 мм; число зубьев z1 = 50, z2 = z3 = = 45, z4 = 51; модули m12 = 1 мм, mn34= 0,8 мм; зацепление 3–4 – ко-
созубое, β = 16о40’ (Cosβ = 0,958); α = 20о; материал вала – сталь
50Х, [σ]ИЗГ = 600 МПа.
Рис. 5.1
Задача 5.2. Определить минимальные размеры валов редуктора тележки координатного манипулятора (рис. 5.2), если мощность на ведущем валу – N; частота вращения вала n; передаточные отношения первой и второй ступеней – u12, u34; КПД передачи η = 0,95; материал колес – сталь 40Х; допускаемое напряжение кручения валов – [τ]КР.
45
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
N, Вт |
75 |
80 |
85 |
90 |
95 |
100 |
105 |
110 |
70 |
65 |
n, мин-1 |
955 |
1000 |
900 |
850 |
950 |
1050 |
1100 |
800 |
1000 |
1100 |
u12 |
4 |
5 |
4 |
3 |
3 |
4 |
2 |
5 |
6 |
3 |
u34 |
5 |
6 |
6 |
7 |
5 |
7 |
6 |
3 |
7 |
4 |
[τ]КР, МПа |
200 |
220 |
180 |
160 |
240 |
180 |
220 |
160 |
200 |
240 |
Рис. 5.2
Задача 5.3. Проверить статическую прочность вала, если крутящий момент MКР = 220 Н×м, возможны кратковременные нагрузки Mmax = 1,45×MКР. На валу установлено зубчатое колесо с диаметром делительной окружности dН = 30 мм, диаметр вала под колесом dВ = 30 мм, угол наклона зубьев β = 15о, α = 20о. Материал вала – сталь 30 улучшенная.
Задача 5.4. На входном валу реверсивного редуктора установлено зубчатое колесо с диаметром делительной окружности d1, угол наклона зубьев β = 15о, α = 20о. Длина ступицы зубчатого колеса lСТ = 1,5dВ, где dВ – диаметр вала. Расстояния от оси симметрии колеса до опор вала l1 и l2. Крутящий момент от вала к колесу передается через призматическую шпонку (исполнение 1 ГОСТ 23360-78).
46
Материал вала – сталь 30ХМ улучшенная. Определить диаметр вала dВ исходя из расчетов на прочность и жесткость, а также размеры шпонки по ГОСТ 23360-78, если крутящий момент – M, возможны кратковременные перегрузки Mmax = kM. Срок службы вала
– T, температура редуктора не превышает 70 оС.
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
d1, мм |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
75 |
l1, мм |
12 |
13 |
15 |
16 |
17 |
18 |
20 |
21 |
22 |
23 |
l2, мм |
28 |
30 |
32 |
35 |
40 |
43 |
45 |
46 |
46 |
46 |
М, Н×м |
0,22 |
0,3 |
0,35 |
0,37 |
0,4 |
0,43 |
0,45 |
0,47 |
0,5 |
0,55 |
k |
1,45 |
1,3 |
1,2 |
1,5 |
1,4 |
2 |
1,6 |
1,2 |
1,2 |
1,4 |
T, 103 ч |
30 |
30 |
30 |
30 |
25 |
25 |
25 |
25 |
35 |
35 |
Вариант |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
d1, мм |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
75 |
l1, мм |
10 |
14 |
14 |
15 |
18 |
19 |
21 |
20 |
23 |
22 |
l2, мм |
25 |
32 |
30 |
34 |
42 |
45 |
45 |
46 |
48 |
48 |
М, Н×м |
0,2 |
0,35 |
0,32 |
0,33 |
0,45 |
0,48 |
0,4 |
0,5 |
0,45 |
0,5 |
k |
1,2 |
1,3 |
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,2 |
1,6 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
T, 103 ч |
35 |
35 |
35 |
35 |
30 |
30 |
30 |
30 |
25 |
25 |
Задача 5.5. На вал ступенчатой формы (рис. 5.3) установлено косозубое зубчатое колесо одноступенчатого редуктора с диаметром делительной окружности dН, углом наклона зубьев β, α = 20о и длиной ступицы lСТ = 1,5d4. Диаметр цапф вала – d1. Опоры вала – подшипники качения. Вал вращается со скоростью n = 1000 мин-1. Радиус галтелей составляет 0,1 диаметра прилегающего цилиндра. Крутящий момент от муфты к валу и от вала к колесу передается через призматические шпонки (Шпонка b1×h1×l1 ГОСТ 23360-78 и Шпонка b2×h2×l2 ГОСТ 23360-78). Материал вала – сталь 38ХГН, термическая обработка – закалка с низким отпуском. Определить максимально допустимые крутящие моменты: для постоянной нагрузки M и для кратковременных перегрузок Mmax, которые может передать вал, при соблюдении условий прочности и жесткости. Срок службы вала – T.
47
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
dН, мм |
36 |
38 |
40 |
42 |
44 |
44 |
48 |
50 |
50 |
52 |
β, градусы |
5 |
5 |
6 |
6 |
7 |
9 |
11 |
12 |
13 |
15 |
d1, мм |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
d2, мм |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
19 |
d3, мм |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
18 |
20 |
d4, мм |
10 |
12 |
12 |
14 |
14 |
16 |
16 |
18 |
20 |
22 |
L1, мм |
30 |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
L2, мм |
15 |
16 |
17 |
17 |
18 |
20 |
20 |
22 |
24 |
24 |
L3, мм |
10 |
10 |
10 |
11 |
12 |
10 |
14 |
14 |
12 |
10 |
L4, мм |
44 |
47 |
48 |
57 |
58 |
60 |
65 |
75 |
79 |
78 |
L5, мм |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
3 |
3 |
3 |
4 |
L6, мм |
9 |
10 |
10 |
13 |
13 |
14 |
14 |
18 |
20 |
20 |
L7, мм |
2 |
2 |
2 |
3 |
3 |
4 |
4 |
5 |
5 |
5 |
b1, мм |
2 |
2 |
2 |
3 |
3 |
4 |
4 |
5 |
5 |
5 |
h1, мм |
2 |
2 |
2 |
3 |
3 |
4 |
4 |
5 |
5 |
5 |
l1, мм |
6 |
6 |
8 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
25 |
b2, мм |
3 |
4 |
4 |
5 |
5 |
5 |
5 |
6 |
6 |
6 |
h2, мм |
3 |
4 |
4 |
5 |
5 |
5 |
5 |
6 |
6 |
6 |
l2, мм |
14 |
16 |
16 |
20 |
20 |
22 |
22 |
25 |
28 |
28 |
T, 103 ч |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
35 |
45 |
30 |
40 |
50 |
Рис. 5.3
48
Задача 5.6 (продолжение задачи 4.3). Для коническоцилиндрической зубчатой передачи тележки координатного манипулятора (задача 4.3, рис. 4.2) выбрать материал валов и его термическую обработку, определить конфигурацию и геометрические размеры валов при соблюдении условий прочности и жесткости; выбрать конструкцию зубчатых колес и способ их соединения с валами. Крутящий момент на входной вал и от выходного вала передается через муфты. Опоры валов – подшипники качения.
49
6.ОПОРЫ ВРАЩЕНИЯ
6.1.Подшипники скольжения
Задача 6.1. Определить момент трения в цилиндрической опоре (рис. 6.1) с размерами D, d, l, нагруженной радиальной силой R и осевой силой A. Коэффициент трения – f. Величины сил R и A определяются из условия невыдавливания смазки, допустимое удельное давление – [q].
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
D, мм |
40 |
44 |
48 |
50 |
52 |
54 |
58 |
60 |
38 |
34 |
d, мм |
32 |
34 |
34 |
36 |
36 |
38 |
40 |
46 |
30 |
26 |
l, мм |
30 |
30 |
32 |
36 |
34 |
36 |
38 |
42 |
28 |
26 |
f |
0,08 |
0,07 |
0,08 |
0,07 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,06 |
0,08 |
0,07 |
[q], МПа |
6 |
6 |
5 |
7 |
6 |
5 |
6 |
6 |
5 |
7 |
6.2. Подшипники качения
Задача 6.2. Подобрать подшипники для вала косозубой шестерни по схеме (рис. 6.2), если на подшипники действуют радиальные силы FR1, FR2 и осевая сила FA. Диаметры посадочных мест вала – dВ, частота вращения вала – n, срок службы подшипников – Lh. Температура подшипникового узла не превышает 100 оС, угол наклона зубьев β ≤ 15о.
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
FR1, Н |
760 |
800 |
800 |
830 |
850 |
850 |
900 |
950 |
1000 |
1100 |
FR2, Н |
1600 |
1660 |
1700 |
1750 |
1750 |
1800 |
1800 |
1850 |
1850 |
1900 |
FA, Н |
460 |
480 |
500 |
500 |
510 |
520 |
530 |
540 |
550 |
560 |
dВ, мм |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
15 |
17 |
20 |
n, мин-1 |
790 |
820 |
800 |
750 |
850 |
780 |
810 |
760 |
770 |
750 |
Lh, 103 ч |
12 |
15 |
10 |
14 |
11 |
16 |
18 |
15 |
12 |
10 |
Задача 6.3. Подобрать подшипники для вала прямозубой шестерни по схеме (рис. 6.3), если на подшипники действуют радиальные силы FR1 и FR2. Коэффициент безопасности – KБ. Диаметры посадочных мест вала – dВ, частота вращения вала – n, срок службы подшипников – Lh.
50