- •1 Способы цементирования обсадных колонн
- •2 Цементировочные агрегаты
- •2.1 Цементировочный агрегат 3ца-400а
- •2.2 Совершенствование цементировочных агрегатов
- •3 Патентно-информационный обзор
- •4 Модернизация
- •5. Расчет цементировочного насоса 11т
- •5.1 Мощность и кпд насоса.
- •5.2 Расчет цилиндра насоса на прочность
- •5.3 Расчёт штока поршня на сжатие
- •5.4 Расчёт удельного давления штока ползуна приводной части на шток поршня.
4 Модернизация
Модернизация данного агрегата заключается в том, был заменен тип сочленения штоков( см. АС №1476183 рисунок 3). Цель замены - повышение долговечности работы всего цементировочного агрегата. Также был поставлен подшипник скольжения с целью направления движения штока. Поршневой насос, содержащий приводную часть со штоком ползуна, гидравлическую часть со штоком поршня и цилиндропоршневой парой, хомут, соединяющий штоки ползуна и поршня, отличающийся тем, что, с целью повышения долговечности цилиндропоршневой пары путем компенсации несоосности приводной и гидравлической частей насоса, сочленение штока ползуна и штока поршня выполнен сферическим с центром сферы, расположенном на оси штока поршня в плоскости уплотняемого зазора цилиндропоршневой пары. Так же уменьшилось удельное давление на модернизированный шток за счёт увеличения площади сочленения штоков.
5. Расчет цементировочного насоса 11т
5.1 Мощность и кпд насоса.
Полезная мощность насоса (в кВт)
Nп =Q * p
Nп =18*12=216
где Q - подача насоса м; p - давление насоса Мпа
Механический КПД насоса
ɳм = ɳ1м * ɳ2м * ɳ3м * ɳ4м
где ɳ1м =0,90-0,95 - КПД подшипников валов
ɳ2м =0,95-0,98 - КПД зубчатой передачи
ɳ3м =0,95 - КПД кривошипно-шатунного механизма
ɳ4м =0,90-0,92 КПД поршней и сальников
Таким образом механический КПД насоса ɳм =0,87-0,88
Nинд =258*0,88=227 кВт
Индикаторный КПД
ɳ инд=
ɳ инд== =0,95
Полный КПД - это отношение полезной мощности насоса к мощности насоса
ɳ == ɳинд* ɳм
ɳ =0,88*0,95=0,836
5.2 Расчет цилиндра насоса на прочность
Цилиндр поршневого насоса изготовлен из стали 45, для которой допускаемое напряжение [σ] = 360МПа. Максимальное давление насоса при минимальной подаче составляет 40 МПа. Геометрические размеры цилиндра данного насоса:
-наружный радиус - 0,0825 м
-внутренний радиус - 0,0575м
σ =≤
где σ - напряжение разрывающее стенки цилиндра;
P - давление МПа; rнар - наружный диаметр цилиндра м;
Rвн - внутренний диаметр цилиндра м; [σ] - допускаемое напряжение
материала МПа; n - коэффициент запаса прочности.
σ == 155,5 МПа.
n = == 2,3.
5.3 Расчёт штока поршня на сжатие
Шток цилиндра поршневого насоса изготовлен из стали 45, для которой допускаемое напряжение сжатия [σ] = 450МПа. Максимальное давление насоса при минимальной подаче составляет 40 МПа.
Радиус штока rшт = 0,03 м.
Радиус поршня rпорш = 0,0575 м.
σ = ,
где σ - напряжение сжимающее шток цилиндра МПа;
F - сжимающая сила Н; Sшт - площадь поперечного сечения штока м2 ; n - коэффициент запаса прочности.
F = PSпорш ,
где Р - давление насоса МПа; Sпорш - площадь поперечного сечения поршня м2 .
Sшт = πrшт 2= 3,14 * 0,032 = 0,002826 м2 .
Sпорш = πrпорш 2 = 3,14 * 0,05752 = 0,1038 м2 .
F = PSпорш = 40 * 106 * 0,1038 = 415 кН.
σ = = 146,85 МПа.
n = .
5.4 Расчёт удельного давления штока ползуна приводной части на шток поршня.
а) Шток до модернизации:
S1 = 0,00067 м2 .
F = 415 кH.
Руд1 = ,
где Руд1 - удельное давление штока ползуна приводной части на шток цилиндра до модернизации МПа; F - сжимающая сила Н; S1 - площадь сочленения м2 .
Р === 619,4 МПа.
б) Шток после модернизации:
S2 = 0,0008 м2 .
F = 415 кH.
Руд2=,
где Руд2 - удельное давление штока ползуна приводной части на шток цилиндра до модернизации МПа; F - сжимающая сила Н; S2 - площадь сочленения м .
Руд2== 518 МПа.
Удельное давление на шток после модернизации меньше, чем на шток до модернизации, следовательно, работоспособность модернизированного штока больше чем не модернизированного.
Заключение
В данном курсовом проекте рассматривалась модернизация цементировочного агрегата 3ЦА-400. Модернизация цементировочного агрегата заключалась в замене типа сочленения штоков в насосе и приводной части. Данная модернизация позволила повысить коэффициент работоспособности, увеличить срок службы насоса, повысить его надежность и долговечность. Соответственно частота ремонта насоса уменьшится, что является большим плюсом с точки зрения технико-экономического обоснования модернизации.
Список использованной литературы
1 Булатов, А.И. Тампонажные материалы и технология цементирования скважин: учебник для техникумов. - 4-е издание переработанное и дополненное. - М.: "Недра", 1991. - 336 с.: ил.
2 Ганджумян, Р.А. Инженерные расчеты при бурении глубоких скважин: справочное пособие. / Р.А. Ганджумян, А.Г. Калини, Б.А. Никитин. - М.: ОАО "Издательство Недра", 2000. - 489с.: ил.
3. Лесецкий В.А. Ильский А.Л. Буровые машины и механизмы: учебник 2-е издание переработанное и доп. - М.: Недра 1980 - 391с.