- •2.3 Требуемая мощность двигателя.
- •3.2 Выбор диаметров шкивов
- •4.2. Допускаемые напряжения при расчете зубьев на контактную прочность.
- •4.3 Допускаемое напряжение при расчете зубьев на изгиб.
- •5.2 Число зубьев звездочек
- •6.1. Корпус редуктора
- •6.2. Быстроходный вал.
- •6.3 Тихоходный вал.
- •6.4 Выбор шпонок и проверка соединений.
- •6.4.1. Соединение шкива с быстроходным валом.
- •6.4.2. Соединение зубчатого колеса с тихоходным валом
- •6.4.3. Соединение ведущей звездочки с тихоходным валом
- •7.1. Быстроходный вал
- •7.2 Тихоходный вал
- •8.Уточненный расчет валов на сопротивление усталости.
- •8.1 Коэффициент запаса прочности сечения I-I
- •8.2 Коэффициент запаса прочности в сечении III-III
- •8.3 Коэффициент запаса прочности в сечении II-II
- •9.1 Соединение зубчатое колесо – тихоходный вал
- •9.2. Соединение ведущая звездочка - тихоходный вал
- •10. Конструирование элементов редуктора.
- •11.Смазывание узлов трения редуктора
Содержание
Введение
Исходные данные.
Выбор электродвигателя, кинематический расчет.
Расчет передачи с клиновыми ремнями
Расчет зубчатой передачи с цилиндрическими колесами
Расчет открытой цепной передачи
Эскизное проектирование редуктора
Определение фактического ресурса выбранных подшипников
Уточненный расчет валов на сопротивление усталости
Обоснование выбора квалитетов и посадок
Конструирование элементов редуктора
Смазывание узлов трения редуктора
Список использованных источников
Приложение. Перечень листов графических документов.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Спроектировать привод ленточного транспортера, состоящего из трех механических передач: клиноременной передачи, расположенной горизонтально, зубчатого одноступенчатого редуктора и открытой цепной передачи, расположенной вертикально.
Тяговое усилие на ленте Fл=8,2кН, скорость ленты Vл=1,1м/с, диаметр барабана Dб=0,45м. Ресурс зубчатых колес L2 -25000 часов, ремней-L1 0,05х25000=1250часов, цепи и подшипников L3 -0,5х25000=12500часов. Возможны кратковременные перегрузки до 150% от номинальной нагрузки; работа двухсменная. Размер изготавливаемой партии транспортеров-30 шт.
Рекомендуется принять: электродвигатель серии 4А с частотой вращения nдв=1500 мин-1; передаточное число редуктора U2=6,3; валы установить в подшипниках качения; материал зубчатых колес принять сталь 40Х, термообработка- улучшение.
На рис. 1 приведена кинематическая схема редуктора.
Рис. 1
1. Электродвигатель; 2; клиноременная передача; 3- редуктор; 4- цепная передача; 5- барабан; 6- лента транспортера.
ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ.
Мощность на валу барабана
2.2 Коэффициент полезного действия привода [2, табл. 1.1]
2.3 Требуемая мощность двигателя.
Принимаем асинхронный короткозамкнутый электродвигатель 4А132М4
[2, табл. 24.8, 24.9].
2.4 Частота вращения барабана
2.5 Расчетное передаточное число привода
Примем передаточное число ременной передачи
РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КЛИНОВЫМИ РЕМНЯМИ
На рис 2. приведена схема ременной передачи; чтобы верхняя ветвь транспортерной ленты набегала на барабан, ведущему шкиву ременной передачи (двигателю) надо задать вращательное движение по часовой стрелке ( см. рис. 1)
рис. 2 рис. 3
Выбор сечения ремня
Частота вращения ведущего шкива ; передаваемая мощностьКрутящий момент
По номограмме (1, рис. 9.4) примем сечение ремня «Б»
По ГОСТ 1284-80 примем основные размеры сечения (рис. 3) : ширина ремня в нейтральной плоскости ( расчетная ширина) ; высота ремня; площадь сечения, масса 1 погонного метра ремняминимальный диаметр ведущего шкива .
3.2 Выбор диаметров шкивов
Примем значение , равное ближайшему послеиз стандартного ряда диаметров [3, табл. 3.5].; тогдаПо ГОСТ17383-73
Фактическое передаточное число ременной передачи
,
где ε-коэффициент упругого проскальзывания ремней по шкивам;
для клиновых ремней ε=0,01.
Скорость ремня
3.3 Межосевое расстояние передачи
Для рекомендуют
С целью снижения числа пробегов ремней (циклов нагружения от изгиба) и увеличения за счет этого ресурса ремней примем a1 близким к a1max; a1=525мм.
3.4 Расчетная длинна ремня
Lp=2a1+π/2*(D1+D2)+(D2-D1)2/4a1=1050+698,65+14,58=1763,23мм
Ближайшее стандартное значение Lp по ГОСТ 1284-80-1800мм; примем Lp=1800мм
3.5 Уточненное значение межосевого расстояния
,
Где W=π/2*(D1+D2)=714,35мм ; y=(D2-D1/2)2=7656мм2.
3.6 Угол обхвата ремнями на ведущем шкиве (см. рис. 2)
3.7 Расчетная мощность, передаваемая одним ремнем
кВт
Где - номинальная мощность, передаваемая одним ремнем ; при расчетной длине , Р0=1,74 кВт
- коэффициент угла обхвата; для;
- коэффициент длинны ремня; для, =0,95
- коэффициент динамичности нагрузки и режима работы;
Для работы ремней в режиме кратковременных перегрузок до 150% и
при двухсменной работе
3.8. Расчетное число ремней
Принимаем число ремней
3.9 Расчетная сила предварительного натяжения одной ветви ремня.
Где
3.10 Сила действующая на валы (см. рис 2)
cos ϒ= 900- α1/2=900-1610/2=9,50
3.11 Максимальное напряжение в ремнях.
рис. 4
В т. А( в точке набегания ремня на ведущий шкив) действует максимальное напряжение (суммарное )
Напряжение от предварительного натяжения
Напряжение от изгиба ремня при огибании ведущего шкива
Где Е- модуль упругости материала ремня;
Для клиновых ремней Е=80 МПа
МПа
3.12 Фактический ресурс ремней
Где
циклов.
Таким образом, выбранные ремни обладают требуемой долговечностью. Окончательно принимаем ремни Б-1800 Ш ГОСТ 1281-80; число ремней-6
Параметры передачи:
Диаметры шкивов –
Межосевое расстояние а1=525 мм;
Передаточное число U1=2,27
Диапазон регулирования межосевого расстояния:
В сторону уменьшения для монтажа ремней
В сторону увеличения для компенсации вытяжки ремней
3.13 Размер сечения обода шкивов (рис 5)
Для ремней сечения «Б»
bр=14,0мм b=4.2мм;
h=10.8мм; l=19.0 мм;
f=12.5 мм; r=1.0мм
М=2
Размер обода ведущего шкива:
Dр=D1=140мм;
Dl= Dр+2b=148.4 мм;
рис.5.
Di=Dp-2h=118.4мм; b1=17.0 мм
Размер обода ведомого шкива: Dр=D2=315мм;
Dl=323,4мм; Di=293,4мм;b1=17.4 мм.
4. РАСЧЕТ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
4.1 Исходные данные
Частота вращения вала шестерни ( быстроходного вала редуктора) и вала колеса (тихоходного вала);
Мощность передаваемая шестерней.
Крутящий момент передаваемый шестерней;
Крутящий момент передаваемый колесом:
Для уменьшения динамики зубчатого зацепления за счет увеличения коэффициента перекрытия примем зубья колес косыми. Чтобы уменьшить величину осевых сил в зацеплении, угол наклона зубьев примем предварительно 100 . Расположение опор валов редуктора относительно зубчатого зацепления - симметричное, поэтому ширину колес можно увеличить. Примем коэффициент ширины где ширина колеса, а2 - межосевое расстояние передачи.