- •Оглавление
- •Введение
- •1. Выбор основного технологического оборудования ТЭС
- •2. Выбор принципиальной тепловой схемы (ПТС) ТЭС
- •2.1. Содержание и назначение ПТС
- •2.2. Выбор основных элементов ПТС турбоагрегата и ТЭС в целом
- •3. Расчет годового отпуска теплоты
- •3.1. Расчет годового отпуска теплоты и выработки электроэнергии на ТЭС
- •3.2. Определение среднегодовых энергетических показателей турбоагрегатов и ТЭС
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Принципиальные тепловые схемы и диаграммы режимов теплофикационных турбин
- •Рис. 17. Диаграмма режимов турбины ПТ-60/75-90/13
- •Библиографический список
Среднюю нагрузку Qотj определяют как
Qотj Qотj .год , кВт, p
где Qотj .год – годовой отпуск теплоты из отбора на j -й подогреватель,
киловатт-часов (по результатам расчета графика тепловых нагрузок по температурным интервалам наружного воздуха и времени стояния температур в указанных интервалах в течение года [4, 10]).
Данные расчетов годового отпуска теплоты и выработки электроэнергии на ТЭС позволяют определить расходы теплоты и топлива ТЭС и распределить их по видам энергии, а затем рассчитать годовые энергетические и технико-экономические показатели работы тепловой электростанции.
3.2. Определение среднегодовых энергетических показателей турбоагрегатов и ТЭС
В задании по технологической части дипломного проекта расчет ПТС турбоагрегата, как правило, не предусматривается. Однако для определения энергетических и технико-экономических показателей работы ТЭС необходимо иметь исходные данные по величинам тепловых и электрических нагрузок при работе по годовому графику и затратам теплоты на турбоустановку в этих режимах. Использование аналитических характеристик турбин в этих целях допустимо, однако в весьма ограниченных пределах, поскольку, во-первых, эти характеристики для конденсационных турбин не учитывают их тепловую нагрузку, покрываемую из нерегулируемых отборов, а для теплофикационных турбин они не учитывают взаимные ограничения по величинам отопительных и производственных отборов пара и электрической мощности, а также имеют погрешности, превышающие 5 %.
32
Поэтому все характерные режимы теплофикационных турбин при работе по графику отопительной нагрузки просчитываются по временным интервалам отопительного сезона с использованием диаграмм режимов, а для конденсационных турбин рассчитываются величины средней за время работы в году тепловой нагрузки основного и пикового подогревателей турбины и связанная с эти недовыработка электроэнергии паром, использованным на подогрев сетевой воды, после чего для заданного среднегодового (за время работы в течение года) расхода пара на турбину определяется фактическая электрическая мощность и годовая выработка электроэнергии (см. гл. 3.1).
На данном этапе проектирования необходимо также определить места расположения в ПТС конденсационного энергоблока основного (ОСП) и пикового (ПСП) сетевых подогревателей. Этот этап производится на основе данных заводского расчетного режима энергоблока по давлениям и температурам в нерегулируемых отборах. На основании этих данных студент строит упрощенно процесс расширения пара в турбине на расчетном режиме. После этого он определяет давления в нерегулируемых отборах в режиме при заданном среднегодовом расходе пара на турбину. Поскольку для конденсационной турбины давления в отборах практически прямо пропорциональны расходу, эти давления определяются путем умножения давлений на расчетном режиме на заданный в исходных данных коэффициент отношения расходов . Построив на i, s -диаграмме линию процесса расширения пара в заданном среднегодовом режиме (при тех же значениях относительного внутреннего КПД oi отсеков, что и в расчетном режиме), студент определяет температуры и энтальпии пара в отборах в заданном режиме.
Заданная расчетная тепловая нагрузка КЭС распределяется равномерно между установленными однотипными агрегатами. В режиме
33
максимальной тепловой нагрузки определяют температуру |
осп |
для |
|
11 |
|
сетевой воды на выходе из ОСП: |
|
|
11осп tso tосп, оС, |
|
(1) |
где tso – температура насыщения в ОСП, оС; |
|
|
tосп – температурный напор ОСП, оС (можно принять tосп=5 ºС). |
||
Давление насыщения в ОСП определяют как |
|
|
Pos Pосп k , |
|
(2) |
где Pосп – давление в отборе турбины на ОСП при |
заданном |
|
среднегодовом расходе пара; |
|
|
k 1,05 – коэффициент потерь давления в трубопроводе отбора. |
|
Температуру tso определяют по температуре Pso по таблицам [9].
Как правило, ОСП присоединяют к отбору, где на расчетном режиме давление составляет Росп 0,15...0,25 , МПа.
Подогреватель ПСП присоединяют к отбору более высокого давления. Обычно это отбор, предшествующий отбору на ОСП. Необходимо проверить, достаточно ли давление в этом отборе Рпсп в режиме среднегодового расхода пара, чтобы нагреть сетевую воду до максимальной заданной температуры 1. Для этого должно выполняться соотношение:
1 tsп tпсп , оС, |
(3) |
где tsп f Psп – температура насыщения в ПСП по [9]; |
|
tпсп = 5 оС – температурный напор в ПСП. |
|
Аналогично (2) |
|
Рsп Рпсп / k , |
(4) |
34
где Рпсп – давление в отборе на ПСП при заданном среднегодовом расходе пара.
При невыполнении неравенства (3) отбор на ПСП переносится в сторону следующего отбора большего давления в проточной части.
Расчет расходов пара на ОСП и ПСП при работе на заданную графиком тепловую нагрузку (по интервалам изменения температуры наружного воздуха) приведен в гл. 3.1.
Для определения энергетических показателей турбоустановки в любом режиме (для конденсационного энергоблока – в среднегодовом, для теплофикационного – при каждой среднеинтервальной температуре наружного воздуха) вычисляют расход теплоты на турбоустановку:
|
|
|
|
Q |
G |
|
i |
|
|
|
G |
i |
iо , кВт, |
|
|
|
|
|
|
t |
пв |
(5) |
|||||||||
|
|
|
|
ту |
o |
|
o |
|
пп |
пп |
пп |
|
|
||
где |
Go – расход пара в голову турбины, кг/с; |
|
|
|
|||||||||||
|
io – энтальпия пара, поступающего в турбину, кДж/кг; |
|
|||||||||||||
|
|
|
– энтальпия питательной воды на входе в котлоагрегат, кДж/кг; |
||||||||||||
|
tпв |
||||||||||||||
|
Gпп |
– |
расход |
пара |
через |
|
промежуточный |
пароперегреватель |
|||||||
(в турбинах без промперегрева Gпп= 0), кг/с; |
|
|
|
|
|||||||||||
|
iпп,iппо |
– энтальпии пара на выходе из промежуточного |
|||||||||||||
пароперегревателя и на входе в него соответственно, кДж/кг. |
|
||||||||||||||
|
Отпуск теплоты на отопление и горячее водоснабжение Qот равен |
||||||||||||||
|
|
|
|
Qот Gв iв Gн iн , |
|
|
(6) |
||||||||
где |
Gв – расходы пара в верхний (или пиковый); |
|
|
||||||||||||
|
Gн – в нижний (или основной) сетевые подогреватели турбины, кг/с; |
||||||||||||||
|
iв, iн |
– разности |
энтальпий |
греющего |
пара |
и его |
дренажа в |
верхнем (пиковом) и нижнем (основном) сетевых подогревателях соответственно, кДж/кг.
35
При физическом методе разделения расходов теплоты и топлива на выработку электрической и тепловой энергии [5] расходы теплоты
турбоустановки на выработку отпускаемой теплоты Qтут и электроэнергии
Qэ |
равны, соответственно |
|
|
|
|
|
|
|
ту |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qт |
(Qот Qп) |
т |
, кВт, |
(7) |
|||
|
ту |
|
|
|
|
|
|
|
где |
т 0,990...0,995 – КПД турбоустановки по отпуску теплоты; |
|||||||
|
Qп Gп iп, кВт – |
отпуск |
теплоты на |
производственное |
||||
теплопотребление, если оно имеет место. |
|
|
|
|
||||
|
Qэ |
Q |
|
Qт |
, кВт. |
(8) |
||
|
ту |
ту |
ту |
|
|
|
||
|
Удельный расход теплоты |
(брутто) |
на выработку электроэнергии |
qтуэ следует определять с учетом мощности турбопривода, если используется турбинный привод питательного насоса.
|
|
Qэ |
|
|
qэ |
|
ту |
, |
(9) |
|
||||
ту |
|
Nэ Nтп |
|
где Nтп – механическая мощность турбопривода, кВт. Абсолютный КПД турбоустановки э равен
туэ |
|
1 |
|
|
|
qтуэ |
. |
(10) |
|||
Расход теплоты парогенератора Qпг |
определяют либо по [5], либо, |
||||
задавшись значением КПД транспорта |
теплоты |
тр 0,98 0,99 , по |
|||
формуле: |
|
|
|
|
|
Qпг |
Qту |
|
|
||
|
. |
|
(11) |
||
тр |
|
36
Расход теплоты на энергоблок определяют с учетом КПД парогенератора (брутто) пг, который определяют в соответствии с паспортными данными котлоагрегата:
Qс |
Qпг |
|
пг . |
(12) |
КПД энергоблока (станции) по выработке электроэнергии равен
сэ туэ тр пг . (13)
КПД энергоблока (станции) по отпуску теплоты определяют по следующей формуле:
ст т тр пг , |
(14) |
где т 0,990...0,995 – КПД турбоустановки по отпуску теплоты. Удельный расход топлива на ТЭС на выработку электроэнергии
равен
э |
0,123 |
|
|
||
ву |
|
|
, кг у.т./кВт час. |
(15) |
|
сэ |
|||||
|
|
|
|||
Удельный расход топлива на ТЭС по отпуску теплоты равен |
|
т |
|
34,1 |
|
|
|
ву |
|
|
|
, кг у.т./ГДж. |
(16) |
ст |
Расчет среднегодовых показателей работы ТЭС (энергетических и экономических) может производиться по формулам (6)–(16) по среднегодовым значениям нагрузок в течение года, определенным как частное от деления годовой выработки по графику нагрузок на годовое число часов работы оборудования (календарное время – 8760 часов – минус число часов ремонтных и резервных простоев). Такой способ наиболее удобен для однотипных агрегатов КЭС, среднегодовые режимы каждого из которых в условиях, принятый при проектировании, совпадают.
37
Если это не так, то есть если на КЭС установлены разнотипные турбоагрегаты, или если проектируется ТЭЦ, то в расчет по формулам
(6)–(16) подставляются параметры не по мощности, а по выработке, отпуску или затратам энергии за год в мегаватт-часах. При этом могут быть определены среднегодовые энергетические показатели либо для агрегатов каждого из типоразмеров в отдельности, а затем уже для станции в целом, либо сразу для всей ТЭС. Учитывая, что в организационноэкономической части проекта определяются годовые техникоэкономические показатели ТЭС в целом, следует и энергетические показатели определять сразу для всей электростанции. Пример расчета среднегодовых энергетических показателей ГРЭС приведен в приложении 1, для ТЭЦ аналогичный пример приведен в [18, приложение 1].
38