- •Глава семнадцатая
- •17.1. Основные понятия и определения
- •17.2. Погрешности трансформаторов тока
- •17.3. Компенсированные трансформаторы тока
- •17.4. Электродинамическая и термическая стойкость трансформаторов тока
- •17.5. Конструкции трансформаторов тока
- •17.6. Выбор трансформаторов тока
- •18.1. Конструкции реакторов
- •18.2. Индуктивное сопротивление реактора
- •18.3. Электродинамическая
- •19.1. Расчетные рабочие токи
- •19.2. Расчетные токи короткого замыкания
- •19.3. Выбор неизолированных проводников
- •20.1. Общие сведения
- •20.2. Турбогенераторы
- •20.3. Гидрогенераторы
- •20.4. Синхронные компенсаторы
- •20.5. Системы охлаждения
- •20.6. Системы возбуждения
- •20.7. Автоматическое гашение магнитного поля синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.8. Основные параметры современных синхронных Генераторов
- •20.9. Включение синхронных генераторов и компенсаторов на параллельную работу
- •20.10. Нормальные режимы работы синхронных генераторов и компенсаторов
- •20.11. Использование турбо- и гидрогенераторов в режиме синхронного компенсатора
- •20.12. Анормальные режимы работы синхронных генераторов
- •21.1. Общие сведения
- •21.2. Асинхронные электродвигатели
- •21.3. Синхронные электродвигатели
- •21.4. Электродвигатели постоянного тока
- •21.5. Вопросы динамики электропривода
- •21.6. Пуск и выбег агрегатов с приводными асинхронными и синхронными электродвигателями
- •21.7. Самозапуск асинхронных и синхронных электродвигателей
- •21.8. Анормальные режимы работы электродвигателей
21.8. Анормальные режимы работы электродвигателей
Работа синхронных и асинхронных электродвигателей при отклонениях напряжения и частоты от номинальных значений
Напряжение, подводимое к электро двигателям, и частота нередко отлича ются от номинальных. При этом отли чаются от номинальных и многие па раметры, характеризующие работу элек тродвигателей. ,
Магнитный поток в воздушном зазоре электродвигателя при небольших токах статора (I < Iном) когда падение напряжения в обмотке статора значительно меньше ЭДС машины, может быть определен из соотношения
где kc — коэффициент пропорциональности, определяемый обмоточными данными статора, поэтому отношение магнитных потоков при произвольных и номинальных значениях напряжения и частоты
Здесь и далее индекс (н) означает, что соответствующая величина определена при номинальных значениях напряжения и частоты.
Из (21.70) следует
т. е. магнитный поток в воздушном зазоре асинхронных и синхронных электродвигателей практически прямо пропорционален напряжению и обратно пропорционален частоте.
Магнитная индукция в стали пропорциональна магнитному потоку, поэтому
Потери активной мощности в стали статора от гистерезиса и вихревых токов приближенно могут быть определены по формуле
гдеи— удельные потери от гистерезиса и вихревых токов, зависящие от марки стали и толщины листов, Вт/кг; Втах — наибольшее значение магнитной индукции, Тл; G — масса активной стали, кг.
Таким образом, с ростом магнитной индукции и частоты тока потери активной мощности в стали статора электродвигателей возрастают. Однако в электрической машине, как видно из (21.72), индукция, частота и напряжение взаимно связаны, причем увеличение частоты вызывает уменьшение магнитной индукции в стали, поэтому
Последнее выражение показывает, что потери активной мощности в стали статора асинхронных электродвигателей пропорциональны квадрату напряжения. Что касается влияния частоты, то ее увеличение при неизменном напряжении приводит к уменьшению магнитной индукции, вследствие чего на потери активной мощности в стали частота влияет мало, причем повышение частоты сопровождается некоторым снижением потерь.
Изменение многих других параметров режима при изменениях напряжения и частоты у асинхронных и синхронных электродвигателей происходит неодинаково (например, неодинаково изменяются вращающий момент, ток ротора и другие величины) и определяется разными выражениями. Ниже подробно рассмотрены соответствующие выражения для асинхронных электродвигателей. С целью упрощения анализа активное сопротивление обмотки статора асинхронных электродвигателей принято равным нулю.
Кратность максимального момента асинхронного электродвигателя при любых значениях напряжения и частоты равна
но
поэтому в соответствии с (21.12а)
так как
а индуктивные сопротивления рассеяния Х1 и Х2 пропорциональны частоте. Следовательно,
Таким образом, кратность максимального момента асинхронного электродвигателя прямо пропорциональна квадрату напряжения и практически обратно пропорциональна квадрату частоты.
Критическое скольжение асинхронного электродвигателя в соответствии с (21.11 а) обратно пропорционально индуктивному сопротивлению Х1 + с1Х2, т. е.
поэтому
т. е. оно не зависит от напряжения и изменяется обратно пропорционально частоте.
Электромагнитный момент асинхронного электродвигателя при любом скольжении, произвольном напряжении и номинальной частоте, как следует из (21.17) и (21.74), равен
где— момент электродвигателя притом же скольжении, что и определяемый моментно при номинальныхзначениях напряжения и частоты.
Таким образом, момент асинхронного электродвигателя при произвольном скольжении пропорционален квадрату приложенного напряжения.
Момент асинхронного электродвигателя при одновременном отклонении от номинальных значений и напряжения, и частоты может быть определен по формуле (21.17), если вместо номинальной кратности максимального момента в нее подставить кратность, подсчитанную по формуле (21.74), а критическое скольжение пересчитать по формуле (21.75).
Кратность пускового момента электродвигателя при любых значениях напряжения и частоты в соответствии с выражениями (21.18), (21.74) и (21.75) равна
(21.77)
В тех случаях, когда sкр(н)/f << 1 (это имеет место при повышении или небольшом понижении частоты и отсутствии в цепи ротора электродвигателя дополнительных сопротивлений), кратность пускового момента примерно равна
Таким образом, кратность пускового момента прямо пропорциональна квадрату подведенного напряжения и практически обратно пропорциональна кубу частоты. При одновременном одинаковом уменьшении напряжения и частоты (т. е. при U1=f<1 пусковой момент
электродвигателявозрастает. На этом свойстве асинхронных электродвигателей основан их частотный пуск, который иногда используют, например, на гидроэлектростанциях.
Скольжение асинхронных электродвигателей является сложной функцией частоты и напряжения, а также момента сопротивления на их валу. В тех случаях, когда рабочие машины имеют не зависящую от частоты вращения механическую характеристику, а отклонения напряжения и частоты от номи-
нальных значений не сопровождаются резким уменьшением кратности максимального момента электродвигателей, их скольжение можно определить из выражения (21.17), положив в нем s/sкр = 0 и заменив bmax и sкр соответственно выражениями (21.74) и (21.75). После преобразований расчетное выражение принимает вид
где s(н) — скольжение электродвигателя при заданном моменте сопротивления и номинальных значениях напряжения и частоты.
Таким образом, в первом приближении скольжение электродвигателя можно считать прямо пропорциональным частоте и обратно пропорциональным квадрату напряжения.
Частота вращения асинхронных электродвигателей
где р — число пар полюсов машины, поэтому при отклонениях напряжения и частоты от номинальных значений она равна
Если отклонения напряжения и частоты не приводят к существенному уменьшению кратности максимального момента, топоэтому
т. е. частоту вращения можно считать не зависящей от напряжения и прямо пропорциональной частоте.
На характер зависимости частоты вращения асинхронного электродвигателя от частоты тока статора оказывает влияние и тип механической характеристики рабочей машины. Чтобы получить более точную зависимость частоты вращения от частоты тока статора, необходимо построить серию характеристик асинхронного элект-
родвигателя при различных значениях частоты. С этой целью при использовании формулы (21.17) необходимо учитывать (21.74)
и (21.75), а скольжение представить как
синхронная частота вращения при номинальной частоте fном.
Точки пересечения характеристик асинхронного электродвигателя с механической характеристикой рабочей машины (рис. 21.20) определяют режим работы электродвигателя и позволяют выявить зависимость частоты вращения от частоты тока статора.
Мощность на валу электродвигателя при постоянном моменте сопротивления пропорциональна частоте вращения машины, поэтому в соответствии с (21.80)
т. е. мощность на валу практически не зависит от напряжения и прямо пропорциональна частоте.
Ток ротора асинхронного электродвигателя, приведенный к обмотке статора, при любых значениях напряжения и частоты может быть определен по выражению (21.9). Если положить в нем R1 =0 и X1 + с1Х2 = 0 (так как в соответствии с (21.11 а)но то
Замена скольжения s выражением
(21.78) дает
Таким образом, в первом приближении ток ротора асинхронного электродвигателя можно считать прямо пропорциональным частоте и обратно пропорциональным напряжению.
Ток намагничивания асинхронного электродвигателя при отклонениях на-прягжения и частоты от номинальных значений можно определить по кривой намагничивания, исходя из найденного по (21.71) магнитного потока машины. Если же магнитная система электродвигателя не насыщена, то ток намагничивания пропорционален магнитному потоку, поэтому в соответствии с (21.71)
(21,83)
т. е. в этом случае гок намагничивания прямо пропорционален напряжению и обратно пропорционален частоте.
Ток статора асинхронного электродвигателя при отклонениях напряжения и частоты от номинальных значений изменяется меньше, чем ток намагничивания или ток ротора, так как он равен геометрической сумме указанных токов, а при любых изменениях напряжения и частоты эти токи, как показывают выражения (21.82а) и (21.83), изменяются в противоположных направлениях. Характер изменения тока статора зависит от того, влияние какого из двух слагающих токов является преобладающим.
*
Влияние несимметрии напряжения
на работу синхронных
и асинхронных электродвигателей
Обмотку статора синхронных и асинхронных электродвигателей обычно соединяют в звезду с изолированной нейтралью или в треугольник, поэтому при несимметрии подведенного к электродвигателям напряжения фазные токи содержат только составляющие прямой и обратной последовательностей.
Ток обратной последовательности создает в электродвигателе магнитное поле, которое вращается с синхронной скоростью в направлении, противоположном направлению вращения ротора, вследствие чего в обмотке ротора асинхронного двигателя возникает ток частоты f1 (2 — s), а в обмотке возбуждения и демпферной обмотке синхронного двигателя — токи двойной частоты. Таким образом, сопротивление обратной последовательности асинхронного двигателя Z2 можно определить из схемы замещения, приведенной на рис. 2].2, или по формулам (21.23) и (21.24), если в них заменить активное сопротивление R2/s сопротивлением R2 (2 — s). Нетрудно увидеть, что сопротивление обратной последовательности асинхронных двигателей значительно меньше сопротивления прямой последовательности Z, и мало отличается от сопротивления короткого замыкания Zк. Сопротивление обратной последовательности синхронных электродвигателей также значительно меньше сопротивления прямой последовательности и близко к сверхпереходному сопротивлению по продольной оси. Поэтому даже при относительно небольшом напряжении обратной последовательности ток обратной последовательности в обмотках асинхронных и синхронных электродвигателей оказывается значительным. Например, если напряжение обратной последовательности = 0,05 и= 0,2, то ток обратной последовательности асинхронного электродвигателя = 0,25. По указанной причине даже при небольшой несимметрии напряжения на сборных шинах необходимо снижать нагрузку подключенных к ним электродвигателей.
Электромагнитный момент, действующий на ротор асинхронного двигателя вследствие возникновения токов обратной последовательности, можно определить по формулам (21.14), (21.16) или (21.17), если в соответствии с (21.74) их числитель умножить наа скольжение s заменить на 2 — s. Этот момент по знаку противоположен моменту,
созданному магнитным потоком прямой последовательности, поэтому вызывает уменьшение суммарного электромагнитного момента. Однако при обычных скольжениях момент обратной последовательности оказывается незначительным и практически не влияет на суммарный момент электродвигателя.
Работа асинхронных электродвигателей при обрыве одной фазы
Возможность продолжительной работы асинхронного электродвигателя в случае обрыва одной фазы, вызванного, например, перегоранием предохранителя, определяется его перегрузочной способностью и загрузкой.
В месте обрыва падение напряжения в поврежденной и неповрежденной фазах неодинаково: в поврежденной фазе (будем считать поврежденной фазу А) а в неповрежденных
Поэтому симметричные составляющие падения напряжения в соответствии с методом симметричных составляющих равны
С другой стороны, ток поврежденной фазы IA = IA1 + IA2 + IA0 = 0, но вследствие отсутствия заземленных нейтралей IA0= 0 поэтому
Полученные выражения показывают, что схемы замещения прямой и обратной последовательностей электродвигателя можно соединить между собой по месту обрыва (рис. 21.21, а) и получить, таким образом, комплексную схему замещения. На этой схеме Хвш - сопротивление всех элементов, включенных между электродвигателем и источником электроэнергии.
В соответствии с - выражениями (21.24)-(21.26) сопротивление обратной последовательности асинхоонного электродвигателяпо-
Напряжения прямой и обратной последовательностей на выводах электродвигателя при обрыве одной фазы существенно различаются по абсолютному значению, так как они пропорциональны сопротивлениям Z1 и Z2 элект-
родвигателя. Так, при
и
где— напряжение источника.
При работе электродвигателя вхолостую напряжение прямой последовательности близко к напряжению на шинах, а напряжение обратной последовательности близко к нулю; поэтому на-пряжение на выводах электродвигателя оказывается практически симметричным, По мере увеличения нагрузки электродвигателя напряжение прямой последовательности уменьшается, а напряжение обратной последовательности, наоборот, возрастает. Однако поэтому
обрыв фазы (перегорание предохранителя) практически нельзя обнаружить по показаниям вольтметров, включенных на выводах электродвигателя.