- •Міністерство освіти україни
- •Київський національний університет технологій та дизайну
- •Основи теорії магнітних ланцюгів
- •1.1. Загальні відомості про магнітні ланцюги
- •1.2. Основні закони магнітного ланцюга.
- •1.4. Метод розбивки поля на прості об’єми.
- •1.5. Метод побудови картини поля
- •1.6. Формула Максвелла
- •2. Розрахунок механічної характеристики електричного апарата
- •2.1. Загальні відомості
- •2.2. Приклад розрахунку механічної характеристики
- •2.2.1.Механічна характеристика від сили вимикаючої пружини
- •2.2.2. Механічна характеристика від сил контактів, що розмикаються
- •2.2.3.Механічна характеристика від сили контакту, що замикається
- •2.2.4. Побудова повної механічної характеристики
- •3. Проектний розрахунок електромагніту
- •3.1. Основні положення
- •3.4. Приклад розрахунку
- •Розв’язуваання.
- •4. Перевірний розрахунок електромагнітів
- •4.1. Розрахунок клапанного електромагніту постійного струму
- •4.1.1. Намічаємо шляхи проходження магнітних потоків в заданій системі.
- •4.1.2. Робимо розбивку сталі магнітопроводу на ділянки.
- •4.1.3. Розрахунок магнітної проводності і опорів повітряних зазорів методом ймовірних шляхів магнітного потоку.
- •4.1.3.1. Розрахунок магнітної провідності робочого повітряного зазору в.
- •4.1.3.2. Розрахунок магнітної провідності паразитного зазору п (рис. 4.5)
- •4.1.3.3. Розрахунок магнітної провідності монтажного зазору між сердечником і ярмом.
- •4.1.3.4. Розрахунок магнітної провідності розсіювання (рис. 4.6)
- •4.1.4. Складаємо схему заміщення магнітної системи
- •4.1.5. Визначення коефіцієнтів розсіювання повітряного зазору.
- •4.1.6. Розрахунок кривих намагнічування магнітної системи електромагніту
- •5. Котушки електромагнітів постійного і змінного струму
- •5.1. Обмотувальні проводи і конструкція котушок
- •2. Обмотувальні проводи з ізоляцією з пряжі.
- •3. Обмотувальні проводи з комбінованою ізоляцією.
- •5.2. Конструктивні особливості котушок електричних апаратів.
- •5.3. Обмотувальний простір і коефіцієнти заповнення
- •5.4. Активний опір котушки
- •5.5. Нагрів котушки
- •5.6. Тепловіддача котушки
- •5.7. Розрахунок котушки постійного струму, що працює в тривалому режимі
- •Приклад 5.1.
- •5.8. Розрахунок котушки змінного струму.
- •5.9. Розрахунок котушок у короткочасному режимі роботи
- •5.10. Розрахунок котушки в повторно-короткочасному режимі роботи
- •6. Завдання на курсове проектування.
5.4. Активний опір котушки
Величина активного опору котушки, Ом,
, (5.6)
де — питомий опір провідникового матеріалу, Омм; L — повна довжина обмотувального проводу, м.
Оскільки діаметри витків обмотки в різних шарах різні, то вводиться поняття середньої довжини витка (рис. 5.6)
, (5.7)
звідки повна довжина обмотувального проводу
.
З виразу коефіцієнта заповнення по міді (5.4) одержимо
.
Підставляючи у вираз (5.6) значення L і q, маємо
. (5.8)
Вираз (5.8) справедливий і для прямокутної котушки.
Таким чином, опір котушки прямо пропорційний квадрату числа витків і середній довжині витка. Останнє говорить про те, що при одному й томуж числі витків і обмотувальному просторі опір залежить від форми обмотувального простору. При високій котушці середня довжина витка менша й опір менший, і навпаки, при низькій котушці (при зменшенні висоти h) середня довжина витка збільшується й опір росте.
При розрахунку опору варто обов'язково враховувати підвищення опору при нагріванні, Ом, за відомою формулою
, (5.9)
де - різниця температур холодної і гарячої котушки, °С; =0,004 - температурний коефіцієнт підвищення опору міді при нагріванні, 1/°С.
5.5. Нагрів котушки
При проходженні струму через котушку її обмотка виділяє тепло, причому виділення тепла йде як з поверхневих шарів обмотки, так і з внутрішніх. Звичайний розрахунок нагрівання ведеться по середній температурі котушки, вважаючи, що всі витки гріються однаково. Однак, якщо з поверхневих шарів тепло відразу переходить у навколишнє середовище, то з внутрішніх шарів тепло спочатку передається до шарів, що лежать рядом з ними і теж нагрітих; тому величина перевищення температури в середині котушки трохи більша, ніж на її поверхні. З метою збільшення теплопровідності виконується компаундування котушок – просочення їх під вакуумом у бітумі. Крім того, таке просочення зменшує гігроскопічність ізоляції.
Величина різниці між максимальною m і зовнішньою 1 температурою, °С, визначається з рівняння
, (5.10)
де - втрати на одиницю об'єму котушки, Вт/м3; Р – потужність, що виділяється в котушці, Вт; э - еквівалентний коефіцієнт теплопровідності, Вт/мград; h, R, r - геометричні розміри котушки (рис. 5.7), м.
Для котушок із круглого обмотувального проводу
; (5.11)
для котушок із прямокутного обмотувального проводу
, (5.12)
де і - коефіцієнт теплопровідності матеріалу ізоляції проводу, Вт/мград; d - діаметр мідної жили, м; а і b - розміри мідної жили проводу відповідно по висоті і ширині котушки, м; - товщина ізоляції, м.
5.6. Тепловіддача котушки
Тепло, що виділяється обмоткою котушки, віддається в навколишнє середовище через її поверхню. Повна поверхня охолодження котушки (рис. 5.6)
, (5.13)
де перший додаток є зовнішня і внутрішня бічні поверхні котушки, а другий - поверхня двох торців.
У більшості випадків тепловіддача з внутрішньої бічної поверхні і з торців значно гірша, ніж із зовнішньої. Для котушок зі співвідношенням h/а >2 умовно вважають, що тепловіддача скрізь однакова, але поверхня торців при цьому не враховується. Тоді поверхня охолодження
,
а оскільки
,
то
. (5.14)
Вираз (5.14) залишається справедливим і для квадратних котушок.
Допустима температура котушки визначається, виходячи з нагрівостійкості найнижчого класу ізоляції, застосовуваного в котушці.
Коефіцієнт тепловіддачі з поверхні котушки зазвичай визначається дослідним шляхом; його величина коливається від 10 до 15 Вт/м2град, що при перевищенні температури котушки в середньому на 100 °С дає 10...15 Вт на 0,01 м2 її поверхні.
Сильний вплив на величину коефіцієнта тепловіддачі робить конструкція котушки, тому всі котушки підрозділяються на дві групи: з гарною тепловіддачею (група 1) і з поганою тепловіддачею (група 2).
До групи 1 відносяться:
безкаркасні котушки без бандажа, з невеликою товщиною зовнішньої ізоляції (виконані на низьку напругу);
зі щільним приляганням до заліза осердя;
каркасні котушки з виконанням каркаса на масивній трубці чи безпосередньо на осерді. У таких котушках істотно поліпшується процес теплопередачі на залізо магнітопроводу.
До групи 2 відносяться:
котушки на ізоляційному каркасі;
на металевому каркасі з тонкої трубки;
безкаркасні бандажовані котушки з посиленою ізоляцією на високі напруги;
котушки, при установці яких на апараті внутрішній діаметр залишається без сталі (соленоїдні котушки);
усі котушки змінного струму незалежно від їхньої конструкції. Останнє пояснюється тим, що на змінному струмі, внаслідок втрат у залізі, магнітопровід сам гріється і теплопередача від котушки до сталі магнітопроводу різко погіршується.
Значення коефіцієнтів тепловіддачі k котушок обох груп у залежності від перевищення температури при температурі навколишнього середовища 35 °С наведені в табл. 5.3.
Для компаундованих котушок значення коефіцієнтів тепловіддачі, наведені в табл. 5.3, можна підвищити на (5…8)% за рахунок підвищення теплопередачі в середині обмотки.
Таблиця 5.3
Значення коефіцієнтів тепловіддачі k котушок
, °С |
k, Вт/м2град | |
Група 1 |
Група 2 | |
1 |
2 |
3 |
40 |
11,00 |
9,84 |
45 |
11,20 |
10,01 |
50 |
11,41 |
10,19 |
55 |
11,62 |
10,37 |
Закінчення таблиці 5.3 | ||
1 |
2 |
3 |
60 |
11,80 |
10,54 |
65 |
12,04 |
10,72 |
70 |
12,25 |
10,99 |
75 |
12,46 |
11,17 |
80 |
1?,68 |
11,35 |
85 |
12,89 |
11,52 |