- •Министерство общего и профессионального образования рф
- •Реферат
- •Содержание
- •1. Расчет электрических нагрузок на стороне вн тп 35 / 6 кв при кнс и выбор мощности и типа силовых трансформаторов
- •1.1. Схема электроснабжения кнс
- •1.2. Расчет мощности высоковольтных электродвигателей
- •1.3. Выбор числа и мощности трансформаторов
- •2. Выбор оборудования и типовых ячеек kру-6 кВ
- •2.1. Выбор сечений проводов и кабелей
- •2.2. Выбор ячеек кру
- •2.3. Расчет токов кз
- •2.4. Выбор высоковольтных электрических аппаратов
- •2.4.1. Выбор выключателей
- •2.4.2. Выбор шин
- •2.4.3. Выбор разъединителей
- •2.4.4. Выбор ограничителей перенапряжений
- •2.4.5. Выбор трансформаторов тока
- •2.4.6. Выбор трансформаторов напряжения
- •2.4.7. Выбор предохранителей
- •3.1. Защита трансформатора.
- •3.2. Выбор источника постоянного оперативного тока
- •4. Заключение.
- •Список используемой литературы.
2.4.2. Выбор шин
В качестве сборных шин выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения размером 405 мм. Длительно допустимый ток при одной полосе на фазу составляетIдоп= 540 А. Условие выбора:
Iрасч≤Iдоп
486А ≤ 540 А
Проверим шины на электродинамическую стойкость к токам КЗ.
Шину, закрепленную на изоляторах можно рассматривать как многопролетную балку.
Наибольшее напряжение в металле при изгибе:
Шину, закрепленную на изоляторах, можно рассматривать как многопролетную балку. Наибольшее напряжение в металле при изгибе:
(2.36)
где М – изгибающий момент, создаваемый ударным током КЗ, Нм;
W– момент сопротивления, м3.
Изгибающий момент для равномерно нагруженной многопролетной балки равен:
(2.37)
где F– сила взаимодействия между проводниками при протекании
по ним ударного тока КЗ, Н;
–расстояние между опорными изоляторами,
(2.38)
где – расстояние между токоведущими шинами,= 0,35 м;
–коэффициент формы, =1,1.
Момент сопротивления:
(2.39)
где b,h– соответственно узкая и широкая стороны шины, м.
Тогда наибольшее напряжение в металле при изгибе:
Допустимое напряжение при изгибе для алюминиевых шин 70 МПа.
σ = 35.7МПа ≤ σдоп= 70 МПа
Следовательно выбранные шины удовлетворяют условиям электродинамической стойкости.
Для проверки возможности возникновения механического резонанса в шинах определим частоту свободных колебаний шин:
(2.40)
где – пролет шины,=1,1 м;
–модуль упругости материала шин,
для алюминия =7,21010Н/м2;
–масса единицы длины шины, = 0,432 кг/м;
–момент инерции сечения шин относительно оси изгиба.
(2.41)
Т. к.> 200 Гц, то явление резонанса не учитываем.
Проверим шины на термическую стойкость к токам КЗ.
Минимально допустимое сечение алюминиевых шин:
(2.42)
где – периодическая составляющая тока КЗ в точке КЗ;
–приведенное время КЗ.
(2.43)
где – время действия апериодической составляющей времени КЗ;
–время действия периодической составляющей времени КЗ.
Для времени отключения КЗ и β” = 1:
Отсюда термически стойкое сечение шин:
Выбранные шины удовлетворяют условиям термической стойкости, т. к. FшFт, или 405 = 200 мм288.644мм2.
Для установки шин выбираем опорные изоляторы внутренних установок типа ОФ на 6 – 35 кВ.
2.4.3. Выбор разъединителей
Выбор разъединителей производим на основе сравнения расчетных и каталожных данных, для чего составим таблицу (табл. 2.4).
Таблица 2.4
Выбор разъединителей.
Место установки |
Тип разъединителя |
Условия выбора |
Расчетные данные сети |
Каталожные данные разъединителя |
Вне помещения |
РЛНД-35/600 |
Uc≤Uном Iрасч≤Iном iуд ≤ iдин Bк ≤ It2t |
35 кВ 82.77А 9.77 кА 11.87 кА2с |
35 кВ 600 А 80 кА 1440 кА2с |
Интеграл Джоуля для разъединителей, устанавливаемых вне помещения:
It2t= 122* 10 = 1440 кА2с
Тепловой импульс тока при КЗ вне помещений:
Bк=I∞2tпр(2.44)
где – действующее значение периодической
составляющей тока КЗ;
–приведенное время КЗ, = 0.805 с.
Bк= 3.842* 0.805 =11.87 кА2с