- •Российский химико-технологический университет
- •I. Введение.
- •II. Схема эхтс.
- •III.3. Баланс механической энергии
- •III.4. Эксергетический анализ кпд конверсии.
- •IV. Технологический расчет и эксергетический анализ процесса горения.
- •IV.1. Материальный баланс.
- •IV.2. Энергетический (энтальпийный) баланс.
- •IV.3. Эксергетический баланс.
- •V. Разработка эхтс на базе печи конверсии.
- •V.1. Энергетический баланс горения. Определение расхода топлива.
- •VI. Эксергетический анализ химического реактора.
- •VII. Процесс теплообмена
- •VII. 1. Эксергетический анализ.
- •VI.2 Расчет турбокомпрессора.
- •VI.3 Определение механической мощности турбокомпрессора.
- •VI.4. Паросиловой цикл Ренкина.
- •VI.4.1 Аналитический расчет парасилового цикла.
- •VI.4.2. Определение механической мощности парасилового цикла.
- •VI.4.3. Определение термического кпд цикла.
- •VI.4.4. Определение эксергетического кпд парасилового цикла.
- •X. Выводы.
- •XI. Список литературы.
V. Разработка эхтс на базе печи конверсии.
V.1. Энергетический баланс горения. Определение расхода топлива.
Допущения:
Вся тепловая мощность, полученная при охлаждении топочных газов от температуры адиабатного горения до температуры T2=1835К, передается смеси метана и воды.
Энергетический баланс:
(см. )
(см. )
(см. )
Расход топлива равен
VI. Эксергетический анализ химического реактора.
Эксергетический КПД химического реактора определяется из соотношения:
Зависимость эксергии компонента от температуры и парциального давления выражается соотношением:
Сечение 1-1:
T1=Toc=T0=298,15K ; P1= Pº=1 атм
Эксергии компонентов:
Компонент | ||||
CH4 |
830,0 |
0,0315 |
821,43 |
0,5 |
С3H8 |
2149,0 |
0,025 |
2139,85 |
0,4 |
O2 |
3,95 |
0,19683 |
-0,079 |
Эксергиями компонентов воздуха пренебрегаем |
N2 |
0,70 |
0,74631 |
-11,90611 |
Сечение 21-21:
T2=1835К ; P2= Pº=1 атм
Эксергии компонентов:
Компонент | ||||||
CO2 |
20,10 |
44,14 |
0,009 |
0,105 |
69,105 |
1,7 |
O2 |
3,95 |
31,50 |
0,003 |
0,007 |
23,69 |
0,12 |
H2O |
8,60 |
30,0 |
0,011 |
0,16 |
46,82 |
2,6 |
N2 |
0,70 |
27,90 |
0,004 |
0,728 |
32,66 |
11,8312 |
Сечение 8-8:
T8=578K ; P8=3,95МПа ( )
Эксергии компонентов:
Компонент | ||||||
CH4 |
830,0 |
14,32 |
0,075 |
0,25 |
839,751 |
0,446 |
H2O |
8,60 |
30,0 |
0,011 |
0,75 |
19,86 |
1,338 |
Сечение 9-9:
T9=1173K ; P9=3,2МПа
Эксергии компонентов:
Компонент | ||||||
CH4 |
830,0 |
14,32 |
0,075 |
0,03381 |
865,41 |
0,08474 |
H2O |
8,60 |
30,0 |
0,011 |
0,3630 |
32,74 |
0,90984 |
H2 |
235,0 |
27,3 |
0,00326 |
0,4591 |
255,6 |
1,15068 |
CO2 |
20,10 |
44,14 |
0,009 |
0,0267 |
43,73 |
0,0669 |
CO |
275,4 |
28,41 |
0,004 |
0,1174 |
293,47 |
0,29436 |
Эксергетический КПД химического реактора:
VII. Процесс теплообмена
VII. 1. Эксергетический анализ.
Допущение: участвующие в теплообмене газы рассматриваются как идеальные.
Эксергетический КПД процесса теплообмена определяется из соотношения:
Эксергия тепловой мощности:
VI.2 Расчет турбокомпрессора.
Исходные данные:
Давление метана на входе в компрессор P6=8 бар
Температура на входе в компрессор Т6=300К
Энтропийный КПД компрессора
Механический КПД
Допущения:
Давление метана на выходе из компрессора принимается равным давлению газовой смеси на входе в реактор, P7=P8=3,95 бар (см. ).
Реальный процесс сжатия – политропный. Показатель политропы метана k=1,31.
КПД электродвигателя и передачи принимаются за 1.
Теплоемкость воды не зависит от температуры
VI.3 Определение механической мощности турбокомпрессора.
Массовый поток метана:
Механическую мощность турбокомпрессора находим по формуле
КПД компрессорной установки
Степень сжатия газа в ступени полагаем ε=3;
Значит, турбокомпрессор – двухступенчатый, z=2.
Работа обратимого процесса (удельная):
Внешняя работа (работа реального процесса):
Механическая мощность турбокомпрессора:
Графическое представление процесса сжатия в турбокомпрессоре.
pv - диаграмма
P7t 7 7s
P7
Pa b a
P6
v
Ts - диаграмма
T
P7 Pa P6
7д aд
T7
7s as
T7s
b
T6
s
Примечание: диаграммы построены без соблюдения масштаба.