- •Введение
- •1. Оценка инженерно—геологических условий площадки
- •2. Анализ грунтовых условий строительной площадки. Определение наименования пылевато-глинистого грунта.
- •3. Расчёт фундаментов мелкого заложения.
- •3.1 Определение глубины заложения фундаментов.
- •3.2 Проектирование столбчатого фундамента.
- •3.2.1 Устройство песчаной подушки
- •3.2.2 Уплотнение грунта тяжелыми трамбовками
- •3.2.3 Определение размеров подошвы столбчатого фундамента
- •3.3 Проектирование ленточного фундамента
- •3.3.1 Уплотнение грунта тяжелыми трамбовками
- •3.3.2 Определение размеров подошвы ленточного фундамента.
- •4. Расчёт свайных фундаментов.
- •4.1 Расчёт свайного фундамента под колонну
- •4.2 Расчёт свайного фундамента под блоки фбс
- •4.3 Расчет оснований по деформациям
- •4.3.1 Определение осадки свайного фундамента под блоки фбс
- •4.3.2 Определение осадки свайного фундамента под стакан
- •4.4 Выбор молота для погружения свай.
- •5 Технико–экономическое сравнение вариантов фундаментов
- •6.Расчёт арматуры фундамента
- •7 .Технология производства работ по устройству свайных фундаментов
- •Список использованной литературы
4.2 Расчёт свайного фундамента под блоки фбс
Определим длину сваи по формуле(25):
lсв=l0+∑lгр+lн.сл=0,1+9,1+1=10,2м
Принимаем сваю – С – 11.3; m=0,22т.
По таблице СНиП подбираем R при глубине погружения свай 13,1м– R=887,3 кПа
При погружении свай забивкой молотом .
Первые два слоя плохие, поэтому при расчете несущей способности мы их не учитываем. Остается 3-й слой глубиной 1,0м. Для данного слоя определим расчетное сопротивление по боковой поверхности сваи:
МПа; м
Несущая способность по формуле (26) свай под блоки ФБС будет равна:
Расчётная нагрузка, допускаемая на одну сваю, определяется по формуле (27):
Рисунок 10 - Схема условного фундамента при расчете свайного фундамента под ленту.
Сконструируем ростверк таким образом, чтобы в случае расположения свай в два ряда обеспечивался минимальный шаг свай, а также минимальный свес ростверка. То есть примем ширину ростверка равной 1,4м. Расчет производим на 1п.м длинны. Высота ростверка 0,6м.
кН
Необходимое количество свай в грунте определяется по формуле (28):
,
Заведомо фактическая нагрузка будет меньше допустимой, если принятое число свай будет больше расчетного.
Таким образом, принимаем с округлением 2 сваи. При этом располагать будем в два ряда, тогда на один ряд приходится одна свая, а шаг свай в ряду в этом случае равен
Определяем по формуле (29) фактическую нагрузку приходящуюся на сваю, которая должна быть меньше допустимой:
С целью проверки прочности основания свайный фундамент рассматривают как условный массивный фундамент
Рисунок 11 - Схема условного фундамента при расчете свайного фундамента под ленту.
Осредненное расчетное значение угла внутреннего трения:
аусл=1п.м.
bусл==1,4 м
Проверку прочности куста свай проводим по формуле (30), предварительно определив неизвестные слагаемые:
Ndll=240 кН – вертикальная расчётная нагрузка на фундамент, кН;
Gc=(11·0,22+0,05)∙10·2=49,4 кН – вес свай;
Gp=21+42,8=63,8 кН – вес ростверка;
Gгр=(13,1 – 3,0)∙16,04·1,4=226,81 кН – вес грунта;
NII=240+49,4+63,8+226,81=580,00кН
MII = Eaea+P1e1Gгрe2=
С учетом коэффициента перегрузки который равен n=1,15 получаем:
М=52,81*1,15=60,73кН*м
R – расчётное сопротивление грунта основания условного массива, кПа, определяемое как для фундамента с геометрическими размерами, равными размерам условного массива грунта.
- условие выполняется.
4.3 Расчет оснований по деформациям
Задача расчета по деформациям состоит в том, чтобы не допустить такие деформации основания, при которых нарушается нормальная эксплуатация надземных конструкций. Основное условие расчета определяется выражением:
S£Su (34)
где: S – совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;
Su – предельное допустимое значение деформации основания, определяемое по таблице 19[1].
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле
(35)
где b=0,8 – безразмерный коэффициент;
szp, i – среднее напряжение в i-ом слое;
hi – толщина i-го слоя;
Ei – модуль деформации i-го слоя грунта.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине Z=Hc от подошвы фундамента, где выполняется условие
szp=0,2szq (36)
Вертикальные природные напряжения szq на некоторой глубине Z от поверхности грунта определяют по формуле
(37)
где gi – удельный вес грунта i-го слоя;
hi – толщина i-го грунта;
n – число слоев грунта в пределах глубины Z.Удельный вес грунтов залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды, т.е.
(38)
где gsi, ei – соответственно удельный вес частиц грунта и коэффициент пористости i-го слоя грунта;
gw=10 кН/м3 – удельный вес воды.
Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяют по формуле
szp=a×P0 (39)
где Р0=Рср-szg,0 – дополнительное вертикальное давление на основание;
Рср – среднее давление под подошвой фундамента;
szg,0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;
a - коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительных напряжений по глубине. Значения a приведены в таблице 20[1].