8 Конструирование арматуры ригеля

Рассмотрим сечения первого пролета. На средней опоре арматура 5 ;12,72/25*56=0,009;

0,009*365/0,9*11,5=0,317 ;=0,84;=365*12,72*0,84*56*100*10^-5 = 218,4 кН.

В месте теоретического обрыва арматуры 2Ø 12 А-III с 2,26см²; =2,26/25*56=0,0016; =0,0016*365/0,9*11,5=0,056;=0,97;365*2,26*0,97*56*100*10^-5=51,5 кН*м. Поперечная сила в этом сечении 150 кН. Поперечные стержни Ø8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 5Ø 18 сохраняем с шагом 20см;

=1290 Н/см; длина анкеровки 150000/2*1290+5*3,2=84>2064 см

Арматуру в пролете принимают 5Ø18 с А-III с 12,72 см²; =12,72/25*54=0,009;0,009*365/0,9*11,5=0,32;=0,84;365*12,72*0,84*54*100*10^-5=210,6 кН*м.

В месте теоретического обрыва пролетных стержней остается арматура 5Ø14 А-III

=7,69/25*54=0,005; = 0,005*365/0,9*11,5=0,18;=0,91;365*7,69*0,91*54*100*10^-5=137,9 кН*м.

Поперечная сила в этом сечении 135 кН; 1290 Н/см. Длина анкеровки 135000/2*1290+5*2=62 см>20d=40 см. В такой же последовательности вычисляются значения W₃ и W₄ .

9 Определение усилий в средней колонне

9.1 Определение продольных сил от расчетных нагрузок

Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн 6*9=54 м².

Постоянная нагрузка от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента 0,95:3,584*54*0,95 = 183,8 кН,

от ригеля : (3,8/6)*54=34,2 кН,

от стойки (сечением 0.3*0,3; l=4,8 м, кг/м³, ;:0,4*0,4*9*1,1*1=1,58 кН.

Итого G= 219,6 кН.

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом ;6*54*0,95=307,8 кН ;

в том числе длительная 4,2*54*0,95=215,5 кН,

кратковременная 1,8*54*0,95=92,3кН.

Постоянная нагрузка от покрытия при весе кровли и плит 5 кН/м² составляет 5*54*0,95=256,5 кН

от ригеля – 34,2 кН, от стойки -1,58 кН. Итого G=292,3 кН.

Временная нагрузка – снег для 3 снегового района при коэффициентах надежности по нагрузке 1,2 , и по назначению здания0.95:1*1,2*54*0,95=61,6 кН,

в том числе длительная 0,5*61,6=30,8 кН,

кратковременная 30,8 кН.

Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки

292,3+30,8+(219,6+215,5)2=1193,3 кН;

то же, от полученной нагрузки 1193,3+30,8+92,3=1316,4 кН.

Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок 1193,3+(219,6+215,5)=1629 кН,

тоже от полной нагрузки 1629+30,8+92,3=1752 кН.

9.2 Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок

Отношение погонных жесткостей, вводимых в расчет согласно 1,2*4,5(приняв значения опорных моментов ригеля средних этажей). При действии длительных нагрузок-(0,1*27,4+0,062*24)9²= -342,5 кН*м. -(0,0091*27,4+0,03*24)9²= -78,5 кН/ м. При действии полной нагрузки -342,5-0,062*10,2*9²= -394 кН*м; -78,5 -0,03*10,2*9²= -103,3 кН*м.

Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы: при длитель- ных нагрузках =342,5-78,5=264 кН*м, при полной нагрузке =394-103,3=290,7 кН*м.

Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок 0,4=0,4*264=105,6 кНм, от полной нагрузки 0,4*290,7=116,3 кНм.

Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок 0,6=0,6*264=158,4 кН*м, от полной нагрузки М=0,6=0,6*290,7=174,4 кН*м.

Рисунок 5. Эпюры продольных сил и изгибающих моментов средней колонны.

Изгибающие моменты колонны:

От длительных нагрузок (0,1-0,091)51,4*9²=37,5 кН*м; изгибающие моменты колонн подвала 0,4*37,5=15кН*м; изгибающий момент колонн первого этажа 0,6*37,5=22,5 кН*м.

От полных нагрузок: =(0,1-0,091)61,6*9²=44,9 кН*м, изгибающие моменты колонн подвала 0,4*44,9=18 кН*м, изгибающий момент первого этажа 0,6*44,9=27 кН*м.