- •Кафедра «Основы конструирования машин»
- •Расчет зубчатой цилиндрической передачи с прямыми зубьями.
- •1. Выбор материалов.
- •2. Определение допускаемых напряжений.
- •2.1 Допускаемые контактные напряжения при расчете на сопротивление усталости.
- •2.2 Допускаемое напряжение при расчете на сопротивление усталости при изгибе.
- •Проектировочный расчет зубчатой цилиндрической передачи.
- •Расчет сил, действующих в зацеплении.
- •Проверочный расчет.
- •3.1 Условие прочности для шестерни.
- •Расчет поликлиновой ременной передачи.
Расчет сил, действующих в зацеплении.
В цилиндрической прямозубой передаче силу зацепления одной пары зубьев разбивают на 2 взаимно перпендикулярные составляющие:
окружную силу Ft
Ft = 2*103*T1 / d1 = 2*103*37,86 / 50 = 1514,4 Н
радиальную
Fr = Ft tg = 1514,4 * tg 20 = 551,2 Н
Окружная сила Ft для шестерни направлена противоположно вращению, а для колеса совпадает с направлением вращения.
Проверочный расчет.
1. Определяем коэффициенты нагрузки.
KH = KH*KH*KHv
KF = KF*KF*KFv
KH и KF коэффициенты, учитывающие распределение нагрузки между зубьями. Для прямых зубьев KH = KF = 1.
KHv, KFv коэффициенты, учитывающие динамическую нагрузку в зацеплении.
KHv = KFv = 1
KH = 1,12 KF = 1,2
KH = 1 * 1 * 1,12 = 1,12
KF = 1 * 1 * 1,2 = 1,2
2. Проверка на сопротивление усталости по контактным напряжениям.
H = Zm*ZH*Z*( Ft*KH*(u+1))/(b*d1*u) [H]
Zm – коэффициент, учитывающий механические свойства материала. Для стали 192 МПа1/2.
ZH – коэффициент, учитывающий форму, сопряженных поверхностей.
При = 0 ZH = 2,49
Z - коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий для передач с прямыми зубьями.
Z = (4 - )/3, где - коэффициент торцевого перекрытия
Для цилиндрических передач
= [ 1,88 – 3,2*(1/Z1 + 1/Z2)]* cos = [1,88-3,2*(1/25+1/52)]*cos 0 = 1,75
Z = (4-1,75)/3 = 0,87
d1 = 50 мм u = 2,08 b = 20 Ft = 1514,4 H KH = 1,12
H =192*2,49*0,87*(1514,4*1,12*(2,08+1))/(20*50*2,08) = 659,2 МПа < 915,9 МПа
3. Проверка на сопротивление усталости по изгибу.
3.1 Условие прочности для шестерни.
F1 = YF1*Y*Y*Ft*KF/(b*m) [F1]
Y - коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев
Y - коэффициент, учитывающий наклон линии зуба
Для прямых зубьев Y = Y = 1
YF1 = 3,9 Ft = 1514,4 H KF = 1,2 b = 20 m = 2
F1=3,9*1*1*1514,4*1,2/(20*2)=177,2 МПа < 308,8 Мпа
Расчет поликлиновой ременной передачи.
Дано:
P = 5,47 кВт;
n = 694,7 мин-1;
Т = 75,2 Н*м;
u = 1.
1. Выбор сечения ремня в зависимости от крутящего момента
- " К "
2. Характеристики ремня:
А1 = 6; h = 8; L = 450…2000 м; v<30 м/с; e = 2,4; f = 3,5; H = 4
3. Диаметр ведущего шкива
с = 30
d1 = c * 3 Т = 30 * 375,2 = 126,6 мм => d1 = 140 мм
4. Диаметр ведомого шкива
= 0,01
d2 = d1 * u * ( 1 - ) = 140 * 1 * 0,99 = 138,6 мм => d2 = 140 мм
5. Скорость ремня
v = * d1 * n1 / (6*104) = 3,14 * 140 * 694,7/(6*104) = 5,1 м/с
6. Окружная сила
Ft = 103 * P/ v = 103 * 5,47/ 5,1 = 1072,5 Н
7. Межцентровое расстояние
а = 1,5 * d2 / 3u = 1,5 * 140/31 = 210 мм
8. Определение длины ремня по межцентровому расстоянию
L = 2a + *(d1 + d2)/2 + (d2 –d1)2/4a = 2*210 + 3,14*(140+140)/2 +
+ (140-140)2/4*210 = 859,6 мм => L = 900 мм
9. Уточняем межцентровое расстояние
a = ( +( 2- 82))/4
= (d2-d1)/2 = (140 –140)/2 = 0
= L - *dср = 900 – 140*3,14 = 460,4
dср = (d2+d1)/2 = (140+140)/2 = 140
a = (460,4 + 460,4)/4 = 230,2 мм
10. Наименьшее необходимое межцентровое расстояние для монтажа ремня
amin = a – 0,013*L = 230,2 – 0,013*900 = 218,5 мм
11. Наибольшее межцентровое расстояние необходимое для компенсации вытяжки
ремня
amax = a + 0,02 * L = 230,2 + 900*0,02 = 248,2 мм
12. Угол обхвата ремня на малом шкиве
1 = 2*arcos ((d2 - d1)/2) = 2*arcos((140-140)/2)= 180
13. Определение коэффициентов
с = 1; ср = 0,9; сv = 0,99; сd = 1,9; сL = 1,0
14. Частота пробегов ремня
i = 103* v / L = 103 * 5,1/ 900 = 5,7
15. Эквивалентный диаметр ведущего шкива
т.к. u = 1 => Ku = 1
de = d1 * Ku = 140 * 1 = 140 мм
16. Приведенное полезное напряжение
[F0] = 3,8 МПа
17. Допускаемое полезное напряжение
[F] = [F0] * с * ср * сd * сv * сL = 3,8 * 0,9 * 1 * 1,9 * 0,99 * 1 = 6,4 МПа
18. Число ребер поликлинового ремня
Z’ = Ft/( [F] * A1) = 1072,5/(6,4*6) = 27,9
19. Окончательное число клиновых ремней
Z Z’ = 27,9 => Z = 28
20. Коэффициент режима при односменной работе
cp’ = 1
21. Рабочий коэффициент тяж.
= 0,75 * с * cp’ = 0,75 * 1 * 1 = 0,75
22. Коэффициент
m = 1+ / (1-) = 1 + 0,75 / (1 - 0,75) = 7
23. Площадь сечения ремней
А = А1 * z = 6 * 28 = 168 мм
24. Натяжение от центробежных сил
= 1,25 г/см3
Fц= 10-3 * * А * v2 = 10-3 * 1,25 * 168 * (5,1)2 = 5,46 Н
25. Натяжение ветвей при работе
F1 = Ft * m/(m-1) + Fц = 1072,5 * 7 / 6 + 5,46 = 1256,71 Н
F2 = Ft /(m-1) + Fц = 1072,5 / 6 + 5,46 = 184,21 Н
26. Натяжение ветвей в покое
F0 = 0,5 * ( F1 + F2) – 0,2 * Fц = 0,5*( 1256,71 + 184,21) – 0,2 * 5,46 = 709,54 Н
27. Силы, действующие на валы в передачи
а) при работе
Fp = F12 + F22 – 2* F1 * F2 * cos (180 - 1) – 2 * Fц* sin (1/2)
Fp =(1256,71)2+(184,21)2–2*1256,71*184,21-2*5,46*sin 90 =1061,58 Н
б) в покое
Fp = 2 * F0 * sin (1/2) = 2 * 709,54 * sin 90 = 1419,08 Н
28. Размеры профиля канавок на шкивах (по таблице)
= 1,9
29. Наружный диаметр шкивов
de1(2) = d1(2) - = 140 – 1,9 = 138,1 мм
30. Внутренний диаметр шкивов
df1(2) = de1(2) – 2 * H = 138,1 – 2 * 4 = 130,1 мм
31. Ширина поликлинового ремня
B = z * e = 28 * 2,4 = 67,2 мм
32. Ширина шкива
M = 2*f + (z-1) * e = 2 * 3,5 + (28 –1) * 2,4 = 7 + 64,8 = 71,8 мм