5.4 Рекомендуемые к установке устройства релейной защиты

Для защиты силового оборудования главной схемы ГЭС и линий электропередачи предполагается установка современных микропроцессорных терминалов релейной защиты и автоматики российского научно– производственного предприятия «ЭКРА».

Установка Отечественного микропроцессорного оборудования позволит избежать возможного вмешательства извне в работу оборудования, а также уменьшит затраты.

Благодаря блочной конструкции цифровых терминалов и модульному программному обеспечению, микропроцессорные защиты обеспечивают высокую адаптацию к конкретной первичной схеме станции в зависимости от объема защищаемого оборудования и различных режимов его работы

Наличие функций непрерывного самоконтроля и диагностики обеспечивает высокую готовность микропроцессорных защит при наличии требования к срабатыванию, а использование высокоинтегрированных и высоконадежных микросхем – повышенную надежность аппаратной части защиты.

5.5 Продольная дифференциальная защита генератора

Продольная дифференциальная защита генератора является основной быстродействующей чувствительной (. <) защитой от междуфазных КЗ в обмотке статора генератора и на его выводах.

Защита выполняется трехфазной и подключается к трансформаторам тока в линейных выводах статора генератора и к трансформаторам тока в нейтральных выводах.

Номинальный ток генератора: .

1. Начальный ток срабатывания определяет чувствительность защиты при малых тормозных токах. Величина выбирается с учетом возможности отстройки защиты от тока небаланса номинального режима:

(5.3)

где коэффициент однотипности трансформаторов тока;

относительная погрешность трансформатора тока.

.

Уставка выбирается из условия:

, (5.4)

где коэффициент надежности.

Принимаем уставку: А.

2. Коэффициент торможения определяет чувствительность защиты к повреждениям при протекании тока нагрузки. Величинавыбирается с учетом отстройки защиты от токов небаланса, вызванных погрешностями трансформаторов тока при сквозных коротких замыканиях.

Максимальный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ равен:

, (5.5)

гдекоэффициент, учитывающий наличие апериодической составляющей;

относительная погрешность трансформатора тока;

коэффициент однотипности трансформаторов тока;

максимальный ток через трансформаторы тока в линейных выводах при внешнем трехфазном коротком замыкании в цепи генераторного напряжения, определяемый как:

. (5.6)

Таким образом, максимальный ток небаланса:

.

Коэффициент торможения выбирается из условия:

, (5.7)

где Коэффициент надежности;

ток трехфазного замыкания на выводах генератора.

.

Принимаем уставку.

3) Уставка начального торможения (увеличивает зону работы защиты без торможения):

=0,53 (5.8)

4) Тормозной ток определяет точку излома характеристики срабатывания.

При выборе должно выполняться условие:

. (5.9)

Принимаем типовое значение уставки (при этом условие выполняется).

5) Для обеспечения надежной работы при больших токах короткого замыкания в зоне действия, предусматривается токовая отсечка с током срабатывания .

Принимаем уставку: .

На рисунке 5.1 приведена характеристика срабатывания дифференциальной защиты:

Рисунок 5.1– Характеристика срабатывания дифференциальной защиты генератора

Защита действует на отключение выключателя генератора, гашение полей, останов турбины со сбросом аварийно-ремонтных затворов и на пуск пожаротушения генератора.