ОПТ Коновалов Мишуров Семенов
.pdf30
Ur |
Ur |
Ud |
|
U21 |
U22 |
|
E0 |
|
|
|
t |
iV1 IVm
t
iV 2 |
|
|
|
|
|||
|
|||
|
IVm
|
t |
id |
|
|
t |
tвст |
tвст |
i1 |
|
|
t |
UV1 |
t |
E0 |
|
2E0 |
|
UV 2 |
t |
E0 |
|
2E0 |
|
|
Рис. 9 |
31
4.6. Напряжение на вентилях VD1, VD2 найдем из следующих соображений:
– на положительном полупериоде U21 к диоду VD1 прикладывается напряжение UV1 E0 U21, а к диоду VD2 — UV2 E0 U21 до момента включения диода при угле отсечки ;
– на интервале проводимости 2 на диоде VD1 напряжение равно 0 (диод включен), а на диоде VD2 напряжение
UV2 2U2.
5. |
|
IVm |
U2m E0 |
10 А |
||||||||
|
|
|||||||||||
|
|
U2 |
|
|
E0 |
r |
|
|
|
|
||
|
r |
|
2 |
|
220 |
|
2 |
220 |
9,1 Ом. |
|||
|
|
IVm |
|
10 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
6.U2m cos E0
|
arccos |
E0 |
|
arccos |
220 |
|
|
|
|
. |
||||||||||||||||
|
U2m |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
220 2 |
4 |
|
|||||||||||
7. |
|
|
tвст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
tвст |
|
|
. |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
tвст |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для нахождения времени нам необходимо знать круговую |
||||||||||||||||||||||||||
частоту |
напряжения |
сети. |
|
|
|
|
Например, |
|
для fc 50 Гц |
|||||||||||||||||
c 2 fc |
314 рад/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
tвст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5 10 4 сек, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
8 50 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
4 2 fc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
а при частоте fc1 400 Гц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
tвст.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,31 10 3 сек. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
4 2 fc1 |
8 400 |
|
|
|
|
32
3.4.2 Рассчитать параметры трансформатора и диодов трехфазного мостового выпрямителя, работающего на активную нагрузку с емкостным фильтром по следующим исходным данным:
напряжение на нагрузке Ud 200 В;
коэффициент пульсаций напряжения на нагрузке по первой гармонике кп' 3%. Мощность нагрузки Pd 1200 Вт;
фазное напряжение сети U1 220 В; частота напряжения сети fc 50 Гц.
Методика решения задачи.
1. Формализуем исходные данные и примем соответствующие обозначения величин.
Дано:
1.1.Схема — трехфазная мостовая (Ларионова) с емкостным фильтром;
1.2.Ud 200 В;
1.3.Pd 1200 Вт;
1.4.кп' 0,03;
1.5.U1 220 В;
1.6.fc 50 Гц
______________________________________________________________________________________
Определить: Id, C, U2, ктр, I2, P2, I1, P1, Pтр, IV , IVэф , IVm ,
Umобр , PV, нарисовать временные диаграммы характерных ве-
личин.
2. Схема выпрямителя и основные допущения.
2.1. Так как в задаче не указана схема соединения первичных обмоток трансформатора, то принимаем их (по своему усмотрению), соединенными в звезду (рис. 10).
33
|
ia U1,W1 TV U2,W2 |
iV1 |
iV3 |
iV5 |
|
A |
VD1 VD3 VD5 |
|
|||
ib |
|
|
C |
|
|
B |
|
|
Rd |
||
C |
ic |
iV4 |
iV6 |
iV2 |
Ud |
VD4VD6VD2
Рис. 10
2.2. Так как нагрузка с емкостным фильтром, то необходимо учесть в схеме параметры, ограничивающие ток диодов. По этому поводу в задаче ничего не сказано. Будем считать, что ток в диодах ограничивается активным и индуктивным сопротивлениями трансформатора (индуктивное сопротивление соответствует индуктивному сопротивлению рассеяния магнитного потока трансформатора), приведенными к вторичной обмотке. Тогда схема принимает вид, представленный на рис.11:
A |
TV |
rтр |
Xs |
B |
|
r |
Xs |
|
тр |
|
|
C |
|
rтр |
Xs |
|
|
id |
Id |
|
VD1 |
VD3 |
VD5 |
i |
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
C |
Rd |
|
|
|
Ud |
|
|
|
|
|
|
VD4 |
VD2 |
VD6 |
|
|
Рис. 11
3. Ток в диодах и в обмотках будет ограничиваться приведенными ко вторичной стороне активными и индуктивными сопротивлениями фазы трансформатора, которые ориентировочно можно рассчитать по формуле
34
rтр r1 r2 Kr |
|
|
Ud |
4 |
S fc Bm |
, |
|||||
I |
d |
f |
c |
B |
U |
d |
I |
d |
|||
|
|
|
m |
|
|
|
|
где Kr 4,5 — для мостовой трехфазной ( );
Ud 200 В;
Id |
|
Pd |
|
1200 |
6 А; |
|
|
||||
fc |
Ud |
200 |
|
||
50 Гц; |
Bm 1,5 Тл (для 50 Гц);
S 3 (для трехфазного трансформатора).
Тогда
r 4,5 |
200 |
4 |
3 50 1,5 |
1,32 Ом. |
|
|
|
|
|||
тр |
6 50 1,5 |
|
200 6 |
|
|
|
|
|
4. Индуктивное сопротивление рассеяния фазы трансформа-
тора
XS LS KL p 1 2 SId Ufdc Bm 4SUdfc IBdm ,
где KL 1,9 10 3;
p 2 — для простой двухобмоточной конструкции на одном стержне трансформатора;
S 3 — для трехфазного трансформатора;
2 f 2 50 314 рад/сек — круговая частота напряжения сети.
Тогда
XS 1,9 10 |
3 |
|
314 3 200 |
200 6 |
|||||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
1,21 Ом. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 6 50 1,5 |
3 50 1,5 |
||||||
5. Рассчитываем параметр A по формуле |
|||||||||
A |
|
r |
|
2,64 |
0,041, |
||||
m Rd |
|
||||||||
|
|
|
6 33,3 |
35
где r 2rтр 2 1,32 2,64 Ом;
Rd Ud Ud Ud 2002 33,3 Ом; Id Pd 1200
m mп 6, mп — число пульсаций для мостовой схемы равно mп 2m2 2 3 6, где m2 — число вторичных фаз.
6. По кривой для графического расчета f (A) определяем угол отсечки 22 или 0,384 рад.
Определяем угол проводимости диода
2 44 или 0,768 рад.
7. Проверяем условие, чтобы угол проводимости диода не превышал периодичности кривой выпрямленного напряжения, что соответствует
|
360 |
44 60 |
|||
mп |
|||||
или в радианах |
|
|
|||
2 |
|
|
|||
|
0,768 1,05 . |
||||
mп |
|||||
|
|
Условие выполняется, значит графоаналитический расчет правомочен, ток в диодах будет иметь приближенно синусоидальную форму на угле проводимости диода.
Тогда можно нарисовать характерные диаграммы токов и напряжений в схеме, представленные на рисунке 12.
Здесь представлены Ua , Ub, Uc — фазные напряжения сети; Ud — напряжение на конденсаторе фильтра; Ud — выпрямленное напряжение, действующее в контуре заряда конденсатора фильтра; iB1, iB2, iB3, iB4, iB5, iB6 — токи вентилей; ia , ib, ic — токи первичных обмоток трансформатора.
8. Определяем коэффициент
x tg |
2XS |
|
2 1,21 |
0,92 1 |
2 r |
|
|||
|
|
2 1,32 |
36
Ua |
Ub |
Uc |
|
|
t |
Ud |
Ud |
|
iV1 |
|
t |
iV 2 |
|
t |
iV 3 |
|
t |
|
|
|
iV 4 |
|
t |
iV 5 |
|
t |
|
|
|
iV 6 |
|
t |
|
|
IBm |
ia |
|
t |
ib |
|
t |
ic |
|
t |
|
|
t |
Рис. 12
37
9.Временные диаграммы токов и напряжений, характерные для трехфазного выпрямителя, работающего на емкостную нагрузку приведены на рисунке 12.
10.По кривым B f (A) для A 0,041, x 1 определяем ко-
эффициент фазной ЭДС:
|
|
|
|
B 0,85. |
||
|
U2лин |
|
|
|
U2 |
, так как выпрямляется линейное |
Причем B |
|
|
3 |
|||
Ud |
|
|
|
|||
|
|
Ud |
вторичное напряжение (всегда включено два диода моста). Отсюда определяем
U2 |
|
BUd |
|
0,85 200 |
98,3 В. |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|||
11. Коэффициент формы |
фазного тока по графикам |
D f (A) при x=1, m 2m2 mп 6 |
и A 0,041 для однотактно- |
го шестифазного выпрямителя |
|
D(A) 2,5, но
D(A) I2 m Id
I2 D(A) Id 2,5 6 2,5 А. mп 6
Но у нас трехфазный мостовой выпрямитель, через обмотку которого протекает четыре импульса тока, соответствующих одному однотактному, следовательно
I2 4 I2 2 I2 2 2,5 5 А.
12.Среднее значение тока через вторичную обмотку за период в мостовой схеме равно нулю, т.е. подмагничивания нет.
13.Коэффициент M постоянной составляющей тока вентиля для шестифазного однотактного выпрямителя определяем по графику: M f (A) при x 1 и A 0,041
38
M IVm IVm m 7,3. IV Id
Тогда амплитудное значение тока диода
IVm |
|
M Id |
|
7,3 6 |
14,6 А. |
|
3 |
||||
|
|
m2 |
|
Здесь мы подставили m m2 3, т.к. периодичность тока в диоде мостового выпрямителя равна числу фаз вторичной обмотки. В нашем случае m m2 3.
14. Коэффициент трансформации определяется как
Kтр U1 220 2,24.
U2 98,3
15. Как мы уже говорили, в мостовой схеме подмагничивания нет, а это значит, что ток первичной обмотки будет повторять по форме ток вторичной обмотки, а из этого следует
I2 Kтр I1
I |
|
I2 |
|
5 |
2,23 А. |
|
2,24 |
||||
1 |
|
Kтр |
|
16. Габаритная мощность обмотки
P2 m2 U2 I2 3 98,3 5 1474 ВА. P1 m1 U1 I1 3 220 2,23 1472 ВА.
P P1 P2 1473 ВА.
тр |
2 |
|
14. Коэффициент завышения мощности трансформатора
Pтр 1472 1,23. Pd 1200
Таким образом, использование трансформатора хорошее, его мощность завышена только на 23 %.
39
17. Коэффициент H(A) для расчета пульсаций напряжения на нагрузке найдем по графикам H f (A) при A 0,041,
m2 mп 6, x 1.
H(A) 600.
18. Тогда коэффициент пульсаций напряжения на нагрузке определяем по формуле
H(A)
кп1 r f C мкФ ,
откуда можно найти емкость С [мкФ] при известном кп1 0,03:
C мкФ |
H(A) |
|
600 |
|
152 |
мкФ . |
|
2,64 50 0,03 |
|||||
|
r f кп1 |
|
|
19. Среднее значение тока диода
IVcp Id 6 2 А.
m2 3
20. Действующее значение тока диода 2 раз меньше тока вторичной обмотки, т.к. через обмотку ток протекает дважды за период, а через диод — один раз.
IVэф |
|
I |
2 |
|
|
5 |
|
3,54 А. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
||||||
|
2 |
|
|
|
|
21. Амплитудное значение тока диода, равное амплитудному значению тока вторичной обмотки, нами уже найдено в п.10:
IVm I2m 14,6 А.
22. Максимальное обратное напряжение, прикладываемое к выключенному диоду:
Umобр U2лин.m 3 U2m 3 2 U2 6 98,3 241 В.
23. Потери в одном диоде можно найти, если выбрать конкретный диод и аппроксимировать его вольтамперную характеристику.
По расчетным параметрам: