- •13.03.02 «Электроснабжение и электротехника»
- •Введение
- •1 Определение токов короткого замыкания
- •2 Выбор трансформатора тока
- •3 Расчет дифференциальной токовой защиты трансформаторов
- •3.1 Расчет дифференциальной защиты с реле рнт-565
- •4Расчет максимальной токовой защиты трансформаторов
- •Заключение
- •Список использованных источников
3 Расчет дифференциальной токовой защиты трансформаторов
3.1 Расчет дифференциальной защиты с реле рнт-565
Таблица 3.1 – Расчетная таблица ДЗТ с реле типа РНТ-565
№ п/п |
Наименование величины, единица измерения |
Обозначение расчетная и формула |
Sт.н=63000 кВА Числовое значение для сторон | |||
115 кВ |
37 кВ |
10,5 кВ | ||||
1 |
Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А |
316 |
983 |
3464 | ||
2 |
Схема соединения трансформаторов тока, коэффициент схемы |
– kсх |
∆ 1,73 |
Y 1 |
Y 1 | |
3 |
Коэффициент трансформации трансформаторов тока |
kТ |
300/5 |
1000/5 |
2500/5 | |
4 |
Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А |
9,122 |
2,771 |
6,928 | ||
5 |
Первичный расчетный ток небаланса без учета составляющей, обусловленной неточностью установки расчетного числа витков реле, А |
621,4 |
1203,28 |
2856,1 | ||
6 |
Первичный ток срабатывания защиты, А |
По условию отстройки от максимального тока небаланса
По условию от броска тока намагничивания |
kотс=1,3 – коэффициент отстройки реле
kотс=1,3 – коэффициент, используемый при отстройке защиты от броска тока намагничивания |
807,82
410,8 |
1564,26
1277,9 |
3712,93
4503,2 |
7 |
Расчетное условие для выбора уставки реле, А |
Iсзрас |
Принимается большее из двух значений (Iсз1 иIсз2) | |||
807,82 |
1564,26 |
4503,2 | ||||
8 |
Предварительная проверка чувствительности |
1,783 |
1,764 |
2,014 |
Поскольку коэффициенты чувствительности меньше 2, рассчитаем ДЗТ-11.
Таблица 3.2– Расчетная таблица ДЗТ с реле типа ДЗТ-11
№ п/п |
Наименование величины, единица измерения |
Обозначение расчетная и формула |
Sт.н=63000 кВА Числовое значение для сторон | ||
115 кВ |
37 кВ |
10,5 кВ | |||
1 |
Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А |
316 |
983 |
3464 | |
2 |
Схема соединения трансформаторов тока, коэффициент схемы |
– kсх |
∆ 1,73 |
Y 1 |
Y 1 |
3 |
Коэффициент трансформации трансформаторов тока |
kТ |
300/5 |
1000/5 |
2500/5 |
4 |
Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А |
9,122 |
2,771 |
6,928 | |
5 |
Сторона, к трансформаторам тока которой целесообразно присоединить тормозную обмотку. |
На сумму токов трансформаторов тока, установленных в цепи каждой из расщепленных обмоток. | |||
6 |
Мин. ток СЗ по условию отстройки от броска тока намагничивания, А |
474 | |||
7 |
Ток срабатывания реле для основной стороны (стороны с наибольшим вторичным током в плече защиты), приведенный к стороне ВН, А |
13,68 | |||
8 |
Число витков обмотки НТТ реле для основной стороны: расчетное принятое |
|
7,3 7 | ||
9 |
Уточненное значение тока срабатывания защиты, А |
494,87 А | |||
10 |
Число витков обмотки НТТ реле для не основной стороны: расчетное принятое |
|
23,04 (ср) 9,21 (н)
23 9 | ||
11 |
Результирующий ток в тормозной обмотке, приведенной к расчетной стороне, А |
9307 |
Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей Iнбрас:
,(3.1)
где ∆Uα , ∆Uβ – принимаются равными половине используемого диапазона регулирования на соответствующей стороне;
kтокα,kтокβ– коэффициенты токораспределения, равны отношению слагающих тока расчетного внешнего КЗ, проходящих на сторонах, где производится регулирование напряжения к току на стороне, где рассматривается КЗ;
kтокI,kтокII– коэффициенты токораспределения, равны отношению слагающих тока расчетного внешнего КЗ, проходящих на сторонах, где используются соответственно числа витков WIи WIIобмоток НТТ реле, к току на стороне, где рассматривается КЗ.
Отсюда получаем первичный ток небаланса, А:
Число витков тормозной обмотки НТТ реле для неосновной стороны:
,(3.2)
Отсюда получаем для средней стороны:
Поскольку для средней стороны получили 12 витков, то по выражению ниже получаем 13 витков.
.
Рассчитаем чувствительность защиты при отсутствии торможения по выражению:
.(3.3)
Получаем:.Для расчета использовался самый низкий ток КЗ (ток КЗ на высокой стороне при минимальном режиме). Как видно из расчета, коэффициент чувствительности больше 2, поэтому проведем дальнейший расчет реле ДЗТ-11.
Проведем расчет чувствительности защиты, когда имеется торможение. Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне ВН, А:
.(3.4)
Отсюда получаем:А.
Вторичный ток подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне НН рассчитаем по формуле:
.(3.5)
Отсюда получаем:А.
Рассчитаем рабочую МДС НТТ реле:
.(3.6)
Получаем:А.
Тормозная МДС получается по формуле 3.6:А.
По характеристике срабатывания реле получаем: А.
Далее рассчитываем коэффициент чувствительности:
.(3.7)
В результате получаем:.