75 группа 2 вариант / Тепломеханическое и вспомогательное оборудование ТЭС / Часть 1 / 1. Курс лекций ТМиВО ТЭС_для ФЗВО

Как правило, основное сопротивление процессу массопереноса имеет место в жидкой фазе.

Кроме диффузионного удаления из воды газов всегда имеет место их дисперсия (образование и удаление относительно крупных газовых пузырей). Диффузия про- исходит в течение всего процесса деаэрации, дисперсное выделение газа из воды начинается с того момента, когда достигается насыщение ее удаляемым газом. Го- ворят, что раствор пересыщен газом, то есть его концентрация в воде больше, чем равновесная при данных условиях.

Б. Принципы термической деаэрации воды

Из закона Генри следует, что уменьшение парциального давления газа над рас- твором приводит к уменьшению его концентрации в растворе. Согласно закону Дальтона, парциальное давление газа над раствором соответствует разности полного давления над раствором и парциального давления водяных паров. То есть при за- данном полном давлении над раствором уменьшить парциальное давление газа (и, соответственно, его концентрацию в растворе) можно, увеличив парциальное давление водяных паров.

Максимальное парциальное давление водяных паров над раствором имеет ме- сто в том случае, если жидкая фаза находится в состоянии насыщения (кипения). Но при этом газ, содержащийся в паровой фазе, необходимо непрерывно отводить от границы раздела фаз, в противном случае его концентрация в паре возрастает, и раз- ность концентраций газа в воде и паре уменьшается, то есть уменьшается движущая сила десорбции.

При достижении указанных условий (кипение воды и непрерывный отвод газов от границы раздела фаз), согласно закону Фика, количество перенесенного в едини- цу времени газа будет тем больше, чем больше площадь поверхности раздела фаз. Увеличение этой площади достигается разбивкой воды на струи и капли или барбо- тажом пара через слой воды. Увеличение располагаемого времени процесса десорб- ции также приводит к повышению эффективности деаэрации. Для этого требуется выдержка воды в деаэраторном баке, который должен иметь соответствующий объ- ем.

При контакте пара с водой в деаэраторе содержание газов в паре увеличивается в направлении от точки ввода греющего пара в деаэратор до точки отвода выпара (смеси выделившихся из воды газов с оставшейся несконденсированной частью греющего пара). Поэтому некоторое увеличение равновесной концентрации газов в воде в том же направлении неизбежно. Для обеспечения максимальной в данных условиях разности текущей и равновесной концентраций газов в воде целесообразно организовывать в деаэраторе явно выраженный противоток воды и греющего пара.

Таким образом, для эффективной термической деаэрации воды необходимо: 1 – нахождение воды в состоянии насыщения; 2 – непрерывный отвод выделяющихся из воды газов от границы раздела фаз;

3 – максимальная в любой точке поверхности раздела фаз разность концентра- ций газа в воде и паре;

4 – максимальная площадь поверхности раздела фаз;

5 – максимальное располагаемое время протекания процесса.

7

Более конкретно факторы, обеспечивающие эффективную работу термического деаэратора, можно определить следующим образом:

а) внутри каждой ступени деаэратора должны отсутствовать циркуляционные токи, которые могут привести к проскоку необработанных масс воды в отводящий трубопровод;

б) в деаэраторе не должно быть застойных зон ни по воде, ни, особенно, по па-

ру;

в) в деаэраторе на всем пути между паром и водой должен быть четко выра- женный противоток и максимальная разность между текущей и равновесной кон- центрацией газа в воде;

г) паровое пространство деаэратора должно вентилироваться необходимым ко- личеством пара, причем парциальное давление удаляемых газов в подводимом к де- аэратору паре должно быть минимальным;

д) способ обработки деаэрируемой воды, особенно на последних ступенях дега- зации, должен обеспечивать многократную обработку ее паром и максимальное раз- витие поверхности контакта фаз;

е) в деаэраторе должны быть предусмотрены условия для удаления мельчайших газовых пузырьков, возникающих при нагревании воды или падении давления;

ж) для обеспечения глубокой дегазации и, особенно, для эффективного проте- кания процессов термического разложения гидрокарбонатов и других термически нестойких соединений необходимо перед последней ступенью деаэрации выдержи- вать воду при температуре, близкой к температуре насыщения;

з) обработка воды в последней ступени дегазации должна по возможности осу- ществляться при температуре более высокой, чем температура насыщения, соответ- ствующая давлению в паровом пространстве деаэратора, что обеспечивает дополни- тельную дегазацию воды за счет эффекта вскипания;

и) в деаэраторе должна быть исключена возможность повторного заражения воды кислородом и углекислотой.

В. Газообмен в технологических системах электростанций

В теплоносителе (турбинном конденсате, питательной воде котлов, сетевой во- де и др.) всегда содержится некоторое количество газовых примесей (кислорода, ди- оксида углерода, азота, аммиака и пр.). Часть этих газов коррозионно-активны (кис- лород, диоксид углерода, аммиак в отношении медных сплавов, особенно в присут- ствии кислорода). Другие газы (например, азот), не участвуют в коррозионных про- цессах, но ухудшают условия теплообмена.

Источники поступления газов в цикл электростанции различны. К примеру, кислород поступает с добавком теплоносителя в цикл при восполнении внутристан- ционных утечек теплоносителя и невозврата конденсата от потребителей пара, с присосами воздуха и охлаждающей воды в конденсаторах турбин, воздуха и сетевой воды в подогревателях сетевой воды, работающих под разрежением, присосами воз- духа в других элементах цикла, работающих в зоне вакуума (например, подогрева- телях низкого давления). Диоксид углерода может поступать в цикл всеми перечис- ленными в отношении кислорода путями и дополнительно – в результате термиче- ского разложения гидрокарбонатов и гидролиза карбонатов в теплообменном обо- рудовании. Примеры реакций термического разложения гидрокарбонатов:

8

– термическое разложение гидрокарбоната натрия:

2 NaHCO3 → Na2CO3 + H2O + CO2↑;

– термическое разложение гидрокарбоната кальция:

Ca(HCO3)2 → CaCO3 + H2O + CO2↑.

Поступившие в цикл газы расходуются в коррозионных процессах либо удаля- ются при деаэрации с различными отсосами и газовыми сдувками. Ясно, что второй путь является предпочтительным.

В цикле организован целый ряд ступеней деаэрации. Первой из них является конденсатор паровой турбины, где ввиду относительно низких температур удаляют- ся, главным образом, газы, находящиеся в растворенном состоянии – кислород, азот, свободный диоксид углерода. Ввиду малости времени протекания процесса деаэра- ции в конденсате турбины за конденсатосборником конденсатора рассматриваемые газы всегда присутствуют. Часто газы дополнительно поступают через неплотности тракта «конденсатосборник конденсатора – конденсатные насосы», с дренажами ПНД. Кроме того, в процессе нагрева воды в системе регенерации интенсифициру- ются процессы термического разложения гидрокарбонатов и гидролиза карбонатов, что приводит к увеличению содержания в основном конденсате свободного диокси- да углерода.

Далее по тракту деаэрация теплоносителя протекает в подогревателях низкого давления смешивающего типа (при их наличии) и в деаэраторе питательной воды. Последний, в силу протекания в тракте регенерации низкого давления указанных выше процессов термического разложения гидрокарбонатов и гидролиза карбона- тов, несет, главным образом, нагрузку по удалению химически связанных форм уг- лекислоты и других летучих кислот.

По этой причине даже при организации окислительного вводно-химического режима с дозированием в конденсатно-питательный тракт кислорода или воздуха деаэратор питательной воды является часто необходимым.

Генерация свободного диоксида углерода из примесей воды продолжается и после деаэратора питательной воды – в системе регенерации высокого давления и далее – в поверхностях нагрева котла.

Г. Типы термических деаэраторов и область их применения

Термические деаэраторы принято классифицировать по рабочему давлению и

по способу организации соприкосновения фаз.
По рабочему давлению выделяют следующие типы деаэраторов:
–	вакуумные, работающие при абсолютном давлении	в	корпусе
от 0,075 до 0,5 ата;
–	атмосферные, абсолютное давление в которых варьируется	в	диапазоне
от 1,1 до 1,3 ата;
–	повышенного давления, работающие при абсолютном давлении от 5 до 12 ата.

Способ организации соприкосновения фаз определяется конструкцией деаэра- тора. Поскольку в одном и том же деаэраторе, как правило, применяется несколько отличающихся друг от друга по принципу действия деаэрационных устройств, со- временные деаэраторы являются обычно комбинированными. При этом выделяют следующие основные типы деаэрационных устройств (или отдельных элементов де- аэраторов):

9

–струйные, в которых поверхность раздела фаз образована поверхностью сво- бодно падающих в паровом потоке струй воды;

–барботажные, в которых греющий теплоноситель в виде паровых пузырей распределяется в потоке воды;

–пленочные, где поверхность раздела фаз образуется при пленочном течении воды в паровом потоке;

–капельные, в которых вода распределяется в паровом потоке в виде капель. Поверхность раздела фаз может быть условно фиксированной, как, например,

впленочных деаэраторах с упорядоченной насадкой, либо нефиксированной, как

вдеаэраторах с неупорядоченной насадкой, струйных, капельных и барботажных. Область применения деаэраторов в тепловых схемах энергетических объектов,

как правило, определяется рабочим давлением:

–деаэраторы повышенного давления применяются исключительно в качестве деаэраторов питательной воды тепловых электростанций высокого, сверхвысокого и сверхкритического начального давления пара;

–деаэраторы атмосферного давления используются в качестве деаэраторов питательной воды электростанций и котельных низкого и среднего начального дав- ления пара, деаэраторов добавочной воды цикла теплофикационных электростанций (ТЭЦ) при большем начальном давлении пара, деаэраторов подпиточной воды теп- ловых сетей закрытого типа (реже – для теплосети открытого типа с использованием охладителей деаэрированной воды), деаэраторов питательной воды испарительных

ипаропреобразовательных установок электростанций;

–вакуумные деаэраторы применяются в качестве деаэраторов подпиточной воды тепловых сетей, в схемах испарительных и паропреобразовательных устано- вок, реже – в качестве деаэраторов добавочной воды цикла электростанций и ко- тельных.

В качестве деаэраторов подпитки теплосети применяются как вакуумные, так и атмосферные деаэраторы. При выборе типа деаэратора подпитки теплосети учиты- вается, что вакуумные деаэраторы, используя в качестве греющего теплоносителя прямую сетевую воду, перегретую относительно температуры насыщения в деаэра- торе, могут быть использованы в водогрейных котельных, не оборудованных паро- выми котлами. Кроме того, современные вакуумные деаэраторы обеспечивают большую производительность, чем атмосферные деаэраторы, что важно при подго- товке подпиточной воды для тепловой сети с открытым водоразбором.

Кроме собственно деаэрации теплоносителя, деаэраторы питательной воды, ра- ботающие в схемах паротурбинных установок, выполняют еще ряд важнейших функций:

–являются одной из ступеней регенеративного подогрева питательной воды, обеспечивая повышение тепловой экономичности установки (если деаэратор пита- тельной воды использует в качестве греющего отборный пар турбоагрегата);

–обеспечивают создание запаса питательной воды для энергетических котлов;

–обеспечивают прием высокопотенциальных тепловых потоков (конденсата греющего пара регенеративных подогревателей высокого давления, протечек со штоков стопорных и регулирующих клапанной турбоагрегата, выпара расширителей непрерывной продувки паровых котлов и пр.).

10

Д. Деаэраторы атмосферного давления

Д.1. Конструкции элементов деаэраторов атмосферного давления

Наиболее распространенный тип атмосферного деаэратора – это струйно- барботажные деаэраторы. В таких деаэраторах применяется, как правило, двухсту- пенчатая схема деаэрации, включающая струйную и барботажную ступени. Необхо- димо отметить, что под ступенью деаэрации принято понимать один или несколько включенных последовательно по воде деаэрационных элементов, работающих по одному принципу. Например, два расположенных один под другим струйных отсека относятся к одной струйной ступени.

Конструкции таких деаэраторов несколько отличаются друг от друга для аппа- ратов разной производительности из стандартного ряда. Большинство типовых кон- струкций струйно-барботажных атмосферных деаэраторов разработаны НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова. В настоящее время используются как устаревшие модели таких деаэраторов (типа ДСА), так и их современные аналоги (типов ДА и ДА-м). Разра- ботан стандартный ряд типоразмеров таких деаэраторов, отличающихся номиналь- ной производительностью по деаэрированной воде: 1, 3, 5, 15, 25, 50, 100, 200

и 300 т/ч.

Атмосферные деаэраторы, как правило, состоят из деаэрационной колонки, установленной на горизонтально расположенном цилиндрическом деаэраторном ба- ке. Деаэраторный бак в составе деаэратора выполняет две важные функции. Во- первых, он служит средством создания запаса деаэрированной воды для технологи- ческой схемы. Если, например, деаэратор используется в качестве деаэратора пита- тельной воды паровых котлов низкого давления, то в деаэраторном баке необходимо создать запас воды для обеспечения бесперебойного питания этих котлов в аварий- ных ситуациях. Во-вторых, как показано выше, деаэраторный бак позволяет увели- чить время выдержки воды при температуре, близкой к температуре насыщения, что способствует повышению эффективности деаэрации.

Применительно к аппаратам малой производительности (1 и 3 т/ч по деаэриро- ванной воде) деаэратор может выполнять указанные функции и без деаэраторного бака, поскольку необходимый запас воды можно создать непосредственно в корпусе деаэрационной колонки, размеры которой не будут при этом слишком большими. В типовых конструкциях таких деаэраторов не выделяют деаэрационную колонку и деаэраторный бак, а говорят о корпусе деаэратора в целом. Такие деаэраторы назы- вают бесколонковыми.

Деаэраторы большей производительности комплектуются деаэраторными бака- ми различной вместимости. Отечественными энергомашиностроительными завода- ми выпускаются деаэраторные баки стандартных типоразмеров вместимостью 2, 4, 8, 15, 25, 35, 50 и 75 м3, причем каждый деаэраторный бак предназначен для деаэра- ционной колонки определенной производительности. Однако по запросу заказчика, как правило, возможны поставки выбранных деаэрационных колонок с баками дру- гой вместимости из стандартного ряда.

Кроме деаэраторов, разработанных НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова, применя- ется ряд конструкций атмосферных деаэраторов, разработанных другими организа- циями. Среди таких деаэраторов отметим барботажный деаэратор конструкции Уралэнергометаллургпрома.

11

В настоящее время атмосферные деаэраторы выпускаются следующими основ- ными отечественными заводами: ООО «Нефтехиммаш-оборудование», ОАО «Бий- ский котельный завод», ОАО «Сибэнергомаш», ОАО «Белэнергомаш», ЗАО «Теп- лоэнергокомплект», ОАО «ТКЗ - Красный котельщик», ОАО «Сарэнергомаш».

Ниже рассмотрим основные конструктивные решения, используемые в деаэра- торах атмосферного давления и элементах их обвязки: охладителях выпара и предо- хранительно-сливных устройствах.

Рассмотрим конструктивную схему бесколонковых деаэраторов производи- тельностью 1 и 3 т/ч (рис. 2.3), разработанных НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова.

Рис. 2.3. Конструктивная схема бесколонковых деаэраторов ДА-1 и ДА-3: 1 – штуцер подвода исходной воды; 2 – перфорированный водораспределительный коллектор; 3 – струеобразующая тарелка; 4 – водоприемный лоток; 5 – секционирующий порог струеоб- разующей тарелки; 6 – ограничительный порог струеобразующей тарелки; 7 – барботажное устройство; 8 – барботажный лист; 9 и 10 – перегородки; 11 – штуцер отвода деаэрирован- ной воды; 12 – штуцер подвода греющего пара; 13 – паропровод; 14 – пароприемный ко- роб; 15 – пароперепускное окно; 16 – паровпускное окно; 17 – входное окно встроенного охладителя выпара; 18 – штуцер отвода выпара; 19 – люк; 20 и 21 – штуцеры для подклю- чения предохранительно-сливного устройства соответственно по пару и воде; 22 – дре- нажный штуцер

Деаэратор ДА-1 или ДА-3 представляет собой вертикальный цилиндрический сосуд с эллиптическими днищами и размещенными внутри него деаэрационными устройствами.

Направляемая на деаэрацию вода поступает в деаэратор через штуцер 1 и пер- форированный водораспределительный коллектор 2. Из отверстий водораспредели- тельного коллектора 2 вода в виде струй стекает на струеобразующую тарелку 3, перфорированную в части, расположенной над водоприемным лотком 4. Струеобра- зующая тарелка 3 секционирована порогом 5 таким образом, что при малой гидрав- лической нагрузке вода стекает в виде струй в лоток 4 только через отверстия, рас-

12

положенные до порога 5 по ходу движения воды. При увеличенной гидравлической нагрузке уровень воды на струеобразующей тарелке 3 повышается, вода перелива- ется через порог 5 и в работу включаются все отверстия струеобразующей тарелки. Такое секционирование струеобразующей тарелки 3 выполнено для того, чтобы при малых гидравлических нагрузках деаэратора не возникало разверки («перекосов») между потоками воды и греющего пара, приводящих к ухудшению условий тепло- обмена и деаэрации. Максимальная гидравлическая нагрузка деаэратора ограничена высотой ограничительного порога 6: при повышенной гидравлической нагрузке уровень воды на струеобразующей тарелке увеличивается и если наступает перелив воды через порог 6, эффективность нагрева воды и деаэрации резко ухудшается.

В струйном потоке внутри лотка 4 происходит основной нагрев воды при кон- такте её с греющим паром и начинается процесс дегазации. Вода, сливающаяся из лотка 4 в виде потока в водяной объем деаэратора, при большинстве режимов рабо- ты деаэратора остается недогретой до температуры насыщения, соответствующей давлению в паровом пространстве деаэратора, и содержит газы как в растворенном, так и в дисперсном виде.

После определенной выдержки воды в водяном объеме деаэратора, длитель- ность которой определяется гидравлической нагрузкой и уровнем воды в деаэрато- ре, вода поступает в барботажное устройство 7. Это устройство выполнено в виде канала прямоугольного сечения, ограниченного сверху и по бокам сплошными пе- регородками и имеющего в нижней части перфорированный барботажный лист 8. При барботировании пара через слой воды в барботажном устройстве 7 вода догре- вается до температуры насыщения, соответствующей давлению в барботажном устройстве. Это давление больше, чем давление в паровом пространстве деаэратора над поверхностью воды на величину давления водяного столба высотой Н, поэтому и температура воды в барботажном устройстве становится больше температуры насыщения при давлении пара над поверхностью воды в деаэраторе. В барботажном устройстве 7 из-за достижения водой температуры насыщения большая часть рас- творенных газов переходит в дисперсное состояние в виде мелких газовых пузырь- ков, здесь же происходит частичное термическое разложение гидрокарбонатов и гидролиз карбонатов с образованием свободного диоксида углерода, который, в свою очередь, также переходит в дисперсное состояние.

Покинув барботажное устройство 7, вода в смеси с несконденсированной ча- стью греющего пара поступает в канал, образованный перегородками 9 и 10 и дви- жется по этому каналу вверх. При этом движении давление среды непрерывно уменьшается от давления в барботажном устройстве до давления пара над поверх- ностью воды в деаэраторе. Соответственно вода, оказывающаяся перегретой отно- сительно температуры насыщения, вскипает в объеме, что сопровождается перехо- дом большей части еще находящихся в растворенном виде газов в дисперсное со- стояние. В верхней части водяного объема происходит разделение фаз: вода перели- вается через перегородку 10 и опускается в сторону штуцера отвода деаэрированной воды 11, а пар с выделившимися из воды газами движется в сторону струйной сту- пени деаэрации.

Необходимо отметить, что проскок пароводяной смеси из барботажного устройства 7 непосредственно в штуцер отвода деаэрированной воды 11 маловероя- тен. Поток среды в зазоре между перегородками 9 и 10 из-за присутствия пара имеет

13

меньшую плотность, чем поток воды, опускающийся в канале, образованном пере- городкой 10 и стенкой корпуса, что обуславливает только подъемное движение сре- ды между перегородками 9 и 10. Между тем, зазор между перегородкой 10 и корпу- сом в нижней части необходим для обеспечения возможности некоторой циркуля- ции воды вокруг перегородки 10. Такая циркуляция увеличивает кратность обработ- ки воды паром и увеличивает располагаемое время процесса деаэрации, что повы- шает эффективность удаления из воды газов.

Весь греющий пар подается в деаэратор через штуцер 12 и по паропроводу 13 поступает в пароприемный короб 14 под барботажный лист 8. Под барботажным ли- стом 8 при этом создается паровая подушка, исключающая провал воды через от- верстия барботажного листа. Такие барботажные листы называются непровальны- ми.

Здесь целесообразно остановиться подробнее на предельном режиме работы непровального барботажного листа – режиме «захлебывания» или инжекционном режиме. Если скорость пара в отверстиях листа слишком велика, пар, выходящий из отверстий барботажного листа, захватывает всю жидкость, дробит её и уносит в ви- де брызг. Именно по этой причине максимальное давление пара под барботажным листом необходимо ограничивать. В рассматриваемых деаэраторах ДА-1 и ДА-3 с этой целью в перегородке 9 выполнено пароперепускное окно 15, байпасирующее часть пара помимо отверстий барботажного листа 8 при увеличении давления пара под этим листом сверх необходимого для эффективной работы барботажного устройства.

После разделения воды и парогазовой смеси в верхней части канала, образован- ного перегородками 9 и 10, эта смесь поступает через паровпускное окно 16 в струйный отсек деаэратора, где большая часть пара конденсируется, нагревая поток воды. Оставшаяся часть пара в смеси с газами омывает струеобразующую тарелку 3 и поступает во встроенный контактный охладитель выпара. Охладитель выпара представляет собой струйный поток воды, вытекающий из водораспределительного коллектора 2, сквозь который проходит парогазовая смесь, поступающая через окно 17. Здесь водяной пар дополнительно конденсируется на струях относительно хо- лодной воды. Оставшаяся малая часть пара и неконденсируемые газы отводятся из деаэратора через штуцер отвода выпара 18.

Деаэраторы ДА-1 и ДА-3 оборудуются люком 19, обеспечивающим доступ внутрь корпуса для его осмотра и ремонта, а также штуцерами 20 и 21 для подклю- чения предохранительно-сливного устройства и дренажным штуцером 22.

Атмосферный деаэратор производительностью от 5 т/ч и более (рис. 2.4) состо- ит из деаэрационной колонки 7, установленной на деаэраторном баке 10. Колонка включает несколько (в данном примере – два) струйных отсека, образуемых ниже верхней 8 и нижней 9 перфорированных тарелок, а также может быть дополнена барботажным листом. Вода, подлежащая деаэрации, подается через систему водо- распределения на верхнюю струеобразующую тарелку 8, откуда стекает на распо- ложенную ниже тарелку 9 и далее – на барботажный лист (при его наличии) или непосредственно в деаэраторный бак (как в рассматриваемом примере). Струйные тарелки имеют специальные пороги, обеспечивающие поддержание некоторого уровня воды на них, а также перелив воды помимо струйной зоны при переполне-

14

нии тарелок. Барботажные листы обычно выполняют непровальными (динамическое воздействие парового потока не позволяет воде «провалиться» через отверстия ли- ста), поскольку работа провального барботажного листа эффективна лишь в узком диапазоне расходов воды и пара через него.

Рис. 2.4. Принципиальная схема деаэратора струйно-барботажного типа атмосферного дав- ления с деаэрационной колонкой типа ДСА, барботажным устройством деаэраторного бака системы ЦКТИ: 1 – подвод воды; 2 – охладитель выпара; 3, 6 – выпар а атмосферу; 4 – подвод стороннего конденсата (например, конденсата пара производственных отборов турбоагрегатов); 5

– регулятор уровня; 7 – деаэрационная колонка; 8, 9 – верхняя и нижняя струеобразующие тарел- ки; 10 – деаэраторный бак; 11 – предохранительно-сливное устройство; 12 – подвод барботажного пара; 13 – приборы контроля давления; 14 – регулятор давления; 15 – подвод основного пара; 16 – отвод деаэрированной воды; 17 – указатель уровня; 18 – дренаж; 19 – подвод горячего конденсата

Пар подается обычно в надводное пространство деаэраторного бака (и называ- ется в этом случае основным паром 15), вентилирует его, обеспечивая удаление вы- делившихся из воды в баке газов, и попадает в деаэрационную колонку. Здесь пар взаимодействует с нисходящим потоком воды, обеспечивая её нагрев и деаэрацию.

Выпар, содержащий выделившиеся из воды газы и водяной пар, отводится из деаэратора в атмосферу через патрубок 6 или на охладитель выпара 2, где тепловой потенциал этого потока используется, например, для подогрева исходной воды пе- ред деаэрационной колонкой. В этом случае из парового пространства охладителя выпара осуществляется газовая сдувка 3. Возможно дополнение указанной кон-

15

струкции барботажным устройством деаэраторного бака. Наиболее часто применя- ются устройства системы ЦКТИ (в данном примере) либо перфорированные барбо- тажные коллекторы, смонтированные на дне бака вдоль его образующих. Барботаж- ный пар 12 подается при этом через специальный трубопровод, поскольку давление этого пара должно быть больше давления основного пара минимум на величину давления столба воды в деаэраторном баке. Деаэратор оборудуется предохранитель- но-сливным устройством 11; уровнемерными стеклами 17; патрубками подключе- ния деаэратора к паровой и водяной уравнительным линиям; дренажным трубопро- водом 18; патрубком отвода деаэрированной воды 16.

На рис. 2.4 приведен пример струйной деаэрационной колонки типа ДСА. Со- временные конструкции деаэрационных колонок, маркируемых как ДА, имеют бо- лее сложную конструкцию.

Конструктивные схемы деаэрационных колонок производительностью от 5 до 100 т/ч включительно унифицированы (рис. 2.5).

Рис. 2.5. Конструктивная схема деаэрационных колонок КДА производительностью от 5

до 100 т/ч включительно: 1 – штуцер подвода исходной воды; 2 – водораспределительный коло- дец; 3 – струеобразующая тарелка; 4 – секционирующий порог струеобразующей тарелки; 5 – ограничительный порог струеобразующей тарелки; 6 – барботажный лист; 7 и 8 – соответственно входной и выходной пороги барботажного листа; 9 – предохранительное устройство; 10 – перего- родка; 11 – нижняя тарелка; 12 – порог нижней тарелки; 13 – ограничительный порог нижней та- релки; 14 – штуцер отвода выпара; 15 – технологический штуцер; 16 – люк

Потоки воды, подлежащей деаэрации, поступают через штуцер 1 в водораспре- делительный колодец 2, где происходит их перемешивание. Далее вода поступает на струеобразующую тарелку 3, поверхность которой секционирована порогом 4. При малой гидравлической нагрузке в работе находится только перфорированная зона

16