- •Государственное образовательное учреждение высшего
- •Научный редактор
- •Введение
- •1. Термодинамический анализ процессов в теплоэнергетических установках
- •1.1. Обобщенная схема теплоэнергетической установки
- •1.1.1. Работа измерения давления в потоке при расширении
- •1.1.2. Работа изменения давления в потоке при расширении в адиабатных процессах
- •1.1.3. Изображение работы изменения давления в потоке
- •Произвольных процессов расширения
- •1.1.4. Работы изменения давления в потоке при сжатии
- •1.1.5. Работа изменения давления в потоке для адиабатных процессов сжатия
- •1.1.6. Изображение работы изменения давления в потоке
- •Произвольных процессов сжатия
- •Вопросы для самоподготовки к главе 1
- •2. Эксергия в потоке
- •Вопросы для самоподготовки к главе 2
- •3. Первый закон термодинамики для потока
- •3.1. Основные понятия и характеристики потока
- •3.2. Уравнение первого закона термодинамики для потока
- •Анализ первого закона термодинамики для потока
- •Вопросы для самоподготовки к главе 3
- •4. Истечение газа и пара через сопло
- •4.1. Расчет соплового канала
- •Особенности расчета соплового канала при истечении реальных газов и паров
- •4.2. Адиабатное истечение через сопло с потерями
- •4.3. Торможение. Параметры заторможенного потока
- •Методика расчета соплового канала при истечении через него веществ с начальной скоростью больше нуля
- •Вопросы для самоподготовки к главе 4
- •5. Дросселирование газов, паров и жидкостей
- •5.1. Анализ процесса дросселирования
- •5.2. Эффект Джоуля – Томсона
- •Вопросы для самоподготовки к главе 5
- •6. Смешение газов и паров
- •6.1. Смешение в объёме
- •6.2. Смешение в потоке
- •6.3. Смешение при заполнении объёма
- •Вопросы для самоподготовки к главе 6
- •7. Циклы паротурбинных установок
- •7.1. Анализ возможности практической реализации цикла Карно в области влажного насыщенного водяного пара
- •7.2. Цикл пту на перегретом паре и сжатии рабочего тела в области жидкости
- •7.3. Методика расчета цикла простой пту Расчет обратимого цикла пту
- •Определение теплоты, подведенной в цикле пту
- •Определение теплоты, отведенной из цикла пту
- •Тепловой баланс цикла пту
- •Расчет необратимого цикла пту
- •7.3.1. Система кпд цикла пту
- •7.4. Влияние параметров рабочего тела на тепловую экономичность пту
- •7.4.1. Влияние начального давления на тепловую экономичность пту
- •7.4.2. Влияние начальной температуры на тепловую экономичность пту
- •7.4.3. Влияние конечного давления на тепловую экономичность пту
- •7.5. Цикл пту с вторичным перегревом пара
- •Выбор давления вторичного перегрева пара
- •7.5.1. Методика расчета обратимого цикла пту с вторичным
- •7.5.2. Методика расчета необратимого цикла пту с вторичным перегревом пара
- •7.6. Регенеративный цикл пту
- •7.6.1. Методика расчета обратимого регенеративного цикла пту
- •Определение долей отборов пара на подогреватели
- •Определение теплоты, подведенной в цикле пту
- •Теплота, отведенная из цикла пту
- •Техническая работа расширения пара в турбина
- •Термический кпд цикла пту
- •7.6.2. Методика расчета необратимого регенеративного цикла пту
- •Определение долей отборов пара на подогреватели
- •Определение теплоты, подведенной в цикле пту
- •Теплота, отведенная из цикла пту
- •Техническая работа расширения пара в турбина
- •Кпд цикла пту
- •7.6.3. Анализ экономичности регенеративного цикла пту
- •7.6.4. Выбор оптимальных давлений отборов пара турбины на регенеративные подогреватели пту
- •Особенности расчета регенеративных пту с подогревателями поверхностного типа
- •7.7. Теплофикационные циклы пту
- •7.7.1. Методика расчета теплофикационного цикла пту
- •7.8. Особенности циклов пту аэс
- •7.8.1. Термодинамические особенности цикла аэс на насыщенном водяном паре
- •1) Удаление капельной влаги из пара позволяет осуществлять нагрев пара без резкого изменения объема;
- •2) Снижается расход греющего пара на пароперегреватель, так как на испарение влаги расходуется больше теплоты, чем на перегрев пара.
- •1) Степень сухости пара на выходе из чнд (хКдоп0,88) должна иметь допустимое значение, при этом хКдоп для чвд может быть меньше 0,88 в зависимости от высоты лопаток последних ступеней чвд турбины;
- •7.8.3. Термодинамические особенности двухконтурного цикла аэс на насыщенном водяном паре
- •7.8.4. Термодинамические особенности трехконтурного цикла аэс на перегретом водяном паре
- •7.8.5. Термодинамические особенности цикла аэс с газовым теплоносителем
- •7.8.6. Эксергетический анализ тепловой экономичности цикла пту
- •Вопросы для самоподготовки к главе 7
- •8. Циклы газотурбинных установок
- •8.1. Анализ тепловой экономичности разомкнутого цикла гту
- •8.1.1. Влияние параметров рабочего тела на тепловую экономичность идеального цикла гту
- •8.1.2. Влияние параметров рабочего тела на тепловую экономичность реального цикла гту
- •8.2. Регенеративный цикл гту
- •8.3. Регенеративный цикл гту с двухступенчатым сжатием и расширением рабочего тела
- •8.4. Эксергетический анализ гту
- •Вопросы для самоподготовки к главе 8
- •9. Циклы парогазовых установок
- •9.1. Цикл пгу с котлом-утилизатором
- •9.2. Цикл пгу с низконапорным парогенератором
- •9.3. Цикл пгу с высоконапорным парогенератором
- •9.4. Полузависимая пгу
- •Вопросы для самоподготовки к главе 9
- •10. Циклы холодильных установок и тепловых насосов
- •10.1. Цикл воздушной холодильной установки
- •Анализ тепловой экономичности обратимого цикла вху
- •Анализ тепловой экономичности реального цикла вху
- •10.2. Паро-компрессорная холодильная установка
- •Методика расчета идеального цикла пкху
- •Реальный цикл пкху
- •10.3. Паро-компрессорный цикл теплового насоса
- •Вопросы для самоподготовки к главе 10
- •11. Циклы двигателей внутреннего сгорания
- •11.1. Принцип работы поршневых двс
- •11.2. Термодинамический анализ циклов двс
- •11.3. Термодинамический анализ циклов двс с подводом теплоты к рабочему телу при постоянном объеме
- •11.4. Термодинамический анализ циклов двс с подводом теплоты к рабочему телу при постоянном давлении
- •11.5. Термодинамический анализ цикла двс со смешанным подводом теплоты к рабочему телу
- •11.6. Сравнение термодинамической экономичности циклов двс
- •Сравнение экономичности двс при одинаковых значениях q1 и допустимых величинах
- •Сравнение экономичности двс при одинаковых значениях q1 и Рмах
- •Вопросы для самоподготовки к главе 11
- •12. Циклы воздушных реактивных двигателей
- •12.1. Цикл прямоточного врд
- •12.2. Цикл турбокомпрессорного врд
- •Вопросы для самоподготовки к главе 12
- •Заключение
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Чухин Иван Михайлович
- •Часть 2
- •153003, Г. Иваново, ул. Рабфаковская, 34.
- •153025, Г. Иваново, ул. Дзержинского, 39.
1.1.3. Изображение работы изменения давления в потоке
в P,v- и T,s- диаграммах для необратимых
Произвольных процессов расширения
Изображение работы изменения давления в потоке в P,v- и T,s- диаграммах для произвольного необратимого процесса расширения осуществляется аналогично адиабатному процессу.
Для идеального газа (рис.1.12) вP,v- диаграмме кроме обратимого 1-2 и необратимого 1-2* процессов, проведя обратимую адиабату 1-3 и определив на ней с помощью изотерм Т2 и Т2i точки А и В, получим величину потерь работы изменения давления в потоке на трение в виде площади проекции адиабаты АВ на ось давлений loтр=ср(Т2i-Т2)= =пл.АВВ'А'А. Вычтя из площади располагаемой работы lo=пл.1'122'1' площадь loтр=пл.АВВ'А'А, получим loi=пл.1'122'В'ВАА'1' (на рис. 1.12 она заштрихована).
В диаграмме Т,s- (рис.1.13) потери работы на трение для аналогичного процесса идеального газа 1-2* представляют площадь под изобарой в интервале температур Т2 и Т2i loтр=пл.22*32'2=пл.544'5'5. В результате этого, действительная работа изменения давления в потоке в Т,s- диаграмме для процесса 1-2* будет представлена площадьюloi=пл.122'4'41 (на рис. 1.13 она заштрихована).
Для необратимого произвольного процесса 1-2* водяного пара в диаграмме Т,s- (рис.1.14) потеря работы на трение представляет площадь под изобарой 2-2*, а также площадь, заключенную между обратимой адиабатой АВ в интервале изоэнтальп h2=const и h2i=const и соответствующим этим точкам (А и В) изобарам, и линией х=0, т.е. loтр=пл.22*42'2=пл.АВB’А’A. Действительная работа изменения давления в потоке для процесса 1-2* водяного пара в Т,s- диаграмме будет представлена площадью loi=пл.123B’BAА’1 (на рисунке она заштрихована), поскольку эта площадь соответствует разнице располагаемой работы и работы трения loi = lo - loтр.
1.1.4. Работы изменения давления в потоке при сжатии
Рассмотрим процесс в цилиндре сжатия ТЭУ – элемент 4 (рис.1.1). Это процесс обратный по отношению к цилиндру расширения, на его совершение требуется затратить техническую работу. Изобразим обратимый процесс сжатия рабочего тела в цилиндре 4-1-2-3 в Р,v- диаграмме (рис. 1.15).
Аналогично цилиндру расширения работа изменения давления в потоке в этом случае будет определяться как сумма работы изменения объема и работ проталкивания
. (1.13)
Работа изменения давления в потоке при сжатии величина отрицательная – она затрачивается. На практике её берут с обратным (положительным) знаком, а в расчетах, где это необходимо, присваивают её действительный знак (отрицательный). Поэтому её обозначают как loсж, а расчетное выражение приобретает вид
. (1.14)
Заменим в (1.14) работу изменения объема через выражение первого закона термодинамики l = q - (u2 - u1) получим:
lосж = -Р1v1 - [q-(u2-u1)] + Р2v2 = h2- h1- q. (1.15)
Для необратимого процесса сжатия 12* работа сжатия больше, чем для обратимого на величину работы трения:
lоiсж = lосж + lотр = h2- h1- q+ h2i- h2= h2i-h1-q, (1.16)
где lотр= h2i- h2 – дополнительные затраты работы на преодоление трения.
Работа изменения давления в потоке при сжатии для обратимого процесса 1-2 изображается в P,v- диаграмме площадью под процессом в проекции на ось давлений lосж = пл.12341. Для необратимого процесса сжатия 1-2* площадь под процессом в проекции на ось давлений не соответствует работе изменения давления в потоке при сжатии в Р,v- диаграмме. Для изображения loiсж в Р,v- диаграмме требуются дополнительные построения, что будет подробно рассмотрено в следующем разделе.