- •Ставрополь - 2008
- •Быстроходность насосов..................................................................17 Кавитация...........................................................................................19
- •Общие положения
- •Динамические насосы
- •Принцип действия и устройство динамических насосов
- •Влияние плотности и вязкости жидкости на комплексную характеристику насоса
- •Быстроходность насосов
- •Коэффициент быстроходности определяют по зависимости:
- •Кавитация
- •Примеры расчета центробежных насосов
- •Пример 1
- •Пример 2
- •Пример 3.
- •Пример 4
- •Пример 5
- •Объемные насосы
- •Пример расчета поршневого насоса
- •Приложения
- •Литература
- •Расчет насосов
- •Редактор л.Д. Бородастова
- •Государственное образовательное учреждение " Государственный Северо-Кавказский технический университет"
Пример 3.
Определить диаметр и путевые гидравлические потери при перекачке Q = 40 м3/час дизельного топлива вязкостью 0,06 см2/сек при длине трубопровода 300 м и скорости 0,9 м/сек.
Решение. d = = = 0,125 м,
Re = = = 18700,
коэффициент гидравлического сопротивления λ в зависимости от режима движения находят по следующим формулам:
Значение Re |
Характер движения нефтепродукта |
Формула |
До 2040 |
Ламинарный |
λ = |
От 2040 до 2800 |
Переходный |
λ = (0,16Re – 13)*10-4 |
|
|
λ = |
|
|
λ = В + |
Более 2800 |
Турбулентный |
λ = А – Бre |
Каждая из приведенных формул применяется в зависимости от значения Re и диаметра трубопровода, а значения А, Б, В приведены в табл. 1.
Таблица 1. Значения коэффициентов А, Б, В
Условные диаметры трубопроводов, мм |
Приведенные значения Re*103 для формул |
Значения буквенных коэффициентов в формулах |
||||
λ = |
λ = А – Бre |
λ = В + |
А*104 |
Б*104 |
В*104 |
|
50 |
3,5 |
12 |
200 |
433 |
626 |
203 |
70 |
4,2 |
14 |
260 |
417 |
563 |
193 |
80 |
5,0 |
15 |
320 |
387* |
505 |
187 |
100 |
6,0 |
16 |
400 |
437* |
451 |
180 |
125 |
7,5 |
17 |
520 |
370* |
396 |
172 |
150 |
10,0 |
20 |
700 |
348 |
322 |
164 |
200 |
13,0 |
21 |
1000 |
332 |
275 |
157 |
250 |
16,0 |
22 |
1200 |
323 |
262 |
151 |
300 |
18,0 |
- |
1600 |
- |
- |
147 |
350 |
23,0 |
- |
1800 |
- |
- |
143 |
400 |
56,0 |
- |
2500 |
- |
- |
134 |
450 |
65,0 |
- |
2900 |
- |
- |
132 |
500 |
73,0 |
- |
3200 |
- |
- |
130 |
600 |
90,0 |
- |
3900 |
- |
- |
126 |
700 |
100,0 |
- |
4500 |
- |
- |
124 |
*В книге записаны цифры: 383; 437 и 370. Видимо надо было: 399; 382 и 365. |
λ = В + = 0,0172 + = 0,0297,
В = 172/104 = 0,0172 (табл. ХХ),
Н = = 0,0297* = 2,94 м ст. жидкости.
Потери напора на местные сопротивления трубопроводов определяются по формуле:
h → = ,
где ∑ε – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке трубопровода;
w – скорости движения нефтепродукта в трубопроводе, м/сек;
g – ускорение силы тяжести, равное 9,81 м/сек2.
Потеря скоростного напора определяется по формуле
hсн = .
Для упрощения расчетов Е.И. Наумовым разработана номограмма для гидравлического расчета нефтепроводов, широко применяемая при промышленном проектировании (рис. 9).
По номограмме задача решается в следующей последовательности.
-
Определяется диаметр трубопровода.
Для этого из точки I, соответствующей скорости движения жидкости 0,9 м/сек (по шкале w) восстанавливается перпендикуляр I до наклонной кривой расхода жидкости Q = 40 м3/час (точка II), через которую проводится линия, параллельная оси абсцисс до пересечения со шкалой d (точка (III), где диаметр d = 125 мм.
-
Определяется параметр Рейнольдса Re.
Для этого из точки IV (скорость по шкале w`) восстанавливается перпендикуляр 2 до пересечения с горизонталью, проведенной из точки II. Из точки пересечения М проводится линия 3, параллельная значению вязкости продукта до пересечения с перпендикуляром 3`, опущенным из точки V, соответствующей вязкости продукта 0,06 см2/сек. Из точки пересечения этих прямых N проводится прямая 4, параллельная оси абсцисс до пересечения со шкалой Re*10-1. Точка VI определяет значение параметра Re, равное 19000.
-
Определение коэффициента гидравлического сопротивления λ.
Для этого линия 4 продолжается до пересечения с наклонной кривой d и из точки пересечения VII восстанавливается перпендикуляр до шкалы коэффициента гидравлического сопротивления, по которой определяется значение λ, равное 0,029.
Определение путевых потерь в метрах столба перекачиваемой жидкости, приходящихся на 100 погонных м трубопровода.
Для этого находится точка К как пересечение прямой, параллельной оси ординат (5), проведенной из точки VII, с прямой, параллельной оси абсцисс, проведенной от точки VIII на шкале скорости w``.
5. Определение потерь напора.
Для этого из точки III, соответствующей диаметру трубопровода, проводится линия, параллельная оси абсцисс (I` - 6) до пересечения с линией 6`, проведенной из точки К параллельно наклонным прямым, определяющим значение потери напора. Из найденной точки IX опускается перпендикуляр на шкалу потери напора и определяется, что h = 1 м (на 100 м).
6. Потери напора по всей длине трубопровода определяются умножением найденной по номограмме величины h на количество сотен:
Н = = 1*/3 = 3 м ст. жидкости.
На основании многолетней практики могут быть рекомендованы следующие нормы скоростей (в м/сек):
для светлых нефтепродуктов на приеме насоса – 1,2 – 1,4
" " " " " " " " " " на выкиде – 1,5 – 2,0
масел и темных нефтепродуктов на приеме насоса – 0,6 – 0,8
" " " " " " " " " " на выкиде – 1,2 – 1,8.
Рис 9. Номограмма для гидравлического расчета нефтепровода.