- •Введение
- •1 Определение физико-механических характеристик провода и троса
- •2 Выбор унифицированной опоры
- •3 Расчет удельных нагрузок на провод и трос
- •3.1 Определение толщины стенки гололеда и скоростного напора ветра
- •3.2 Определение удельных нагрузок на провод и трос
- •3.2.1 Определение удельных нагрузок на провод
- •3.2.2 Определение удельных нагрузок на трос
- •4 Механический расчет проводов и троса
- •4.1 Расчетные климатические условия
- •4.2 Определение исходного режима
- •4.3 Расчет напряжений в проводе и стрел провеса
- •4.4 Расчет грозозащитного троса
- •5 Выбор изоляторов и линейной арматуры
- •5.1 Выбор изоляторов
- •5.2 Выбор линейной арматуры
- •5.3 Защита проводов и тросов от вибрации
- •6 Расстановка опор по профилю трассы
- •6.1 Проверка опор на прочность
- •6.2 Проверка опор на вырывание.
- •8. Расчет монтажных стрел провеса провода и троса
- •1.Расчёт для режима низшей температуры
- •2.Расчёт для режима высшей температуры
- •Заключение
- •Библиографический список
2 Выбор унифицированной опоры
При строительстве ВЛ используются, как правило, унифицированные опоры. Унификация обозначает объединение опор в единую систему конструкций, сокращение их типоразмеров и устанавливают для каждой опоры область применения.
Для моего варианта задания наиболее подходит металлическая опора марки ПБ35-3, которая изображена на рисунке 3. Согласно принятой унификации данная опора может использоваться с проводами сечением 150 мм², в II, III районах по гололеду. Технические характеристики опоры ПБ35-3 представлены в таблицах 3, 4.
Таблица 3 – Основные размеры опоры ПБ35-3
Размеры по рис. 3, м |
Марка прово-да |
|||||||
H |
h1 |
h2 |
h3 |
a1 |
a2 |
a3 |
B |
|
22,6 |
2,0 |
14,15 |
4,0 |
1,75 |
1,75 |
1,0 |
3,00 |
АС-150 |
Таблица 4 – Технические характеристики опоры ПБ35-3
Марка провода |
Район по гололеду |
Пролет, м |
Масса, т |
||
Габарит-ный |
Ветровой |
Весовой |
|||
АС-150 |
II |
255 |
355 |
320 |
4,77 |
, (1)
где , lр – длина расчётного пролёта, м;
- коэффициент для ненаселённой местности;
lгаб – длина габаритного пролёта, м ;
l = 0.8lгаб =0,8255 = 204 м.
h1
h3
h2 H
Рисунок 3 – Конструкция опоры ПБ35-3
3 Расчет удельных нагрузок на провод и трос
3.1 Определение толщины стенки гололеда и скоростного напора ветра
Провода на опоре подвешиваются, как правило, на разной высоте и расстояние от проводов и троса до земли меняется по длине пролета. Поэтому в расчетах используется понятие высоты расположения приведенного центра тяжести проводов или троса hпр. Эта величина для проводов и троса определяется по формуле:
hпр=hср-[ f ], (2)
где hcр - средняя высота подвеса проводов или троса на опоре, м;
[ f ] - максимально допустимая стрела провеса провода или троса, м.
Значение hcр для проводов определяется по формуле:
hcр = - , (3)
где hi - расстояние от земли до i-ой траверсы опоры, м;
m - количество проводов на опоре;
- длина гирлянды изоляторов, предварительно принимаемая 0,6 для ВЛ-35 кВ.
Для провода:
hcр = - ; (4)
hcр = - 0,6 = 14,8833 м.
Значение hтср для троса определяется высотой опоры над землей, т.к. трос подвешивается в верхней точке опоры. Для железобетонных опор:
hтср = h1 +h2 +h3 = 2+14,15+4=20,15 м.
1.2. Допустимая стрела провеса провода определяется по формуле:
[ f ] = h2 - - Г, (5)
где h2 - расстояние от земли до траверсы нижнего провода, м;
Г - наименьшее допустимое ПУЭ расстояние от провода до земли, принимаемое для населенной местности и линии 35 кВ равным 7м.
[ f ] = 14,15 –0,8185- 7 = 6,332 м.
Допустимая стрела провеса троса определяется по формуле:
[ f Т ] = hтср – Г - h3 - z , (6)
где hтср - высота подвеса троса на опоре, м;
z - наименьшее допустимое ПУЭ, расстояние по вертикали между верхним проводом и тросом в середине пролета. (z=4,06 м по методу линейной интерполяции)
[ f Т ] = 20,15 - 7 - 4 - 4,06= 5,09 м.
Далее произведем расчет высоты расположения приведенного центра тяжести проводов и троса:
hпр = hср - [ f ] = 14,8833 - ·6,55 = 10,5166 м, (7)
hтпр = hтср - [ f Т ] = 20,15 - ·5.09 = 16.757 м. (8)
Далее необходимо произвести расчет ветрового давления и толщины стенки гололеда для провода и троса. При высоте расположения приведенного центра тяжести проводов или троса более 15 м на величину ветрового давления вводится поправочный коэффициент . Формула для нормативного скоростного напора , с учетом рассчитанной hпр, принимает вид:
, (9)
где - ветровое давление, принимаемый согласно ПУЭ для III-го ветрового района равным 650 Па.
- поправочный коэффициент, применяемый при высоте расположения приведенного центра тяжести проводов или тросов до 15 м и различный для разного типа местности. Т.к. hпр = 10,5166 м и ведется расчет для местности типа В, то коэффициент k = 0,65.
.
Нормативная толщина стенки гололеда с принимается согласно ПУЭ для II –го района по гололеду равной 15 мм. Формула для нормативной толщины стенки гололеда cmax имеет вид:
cmax = , (10)
где - поправочный коэффициент, применяемый при высоте расположения приведенного центра тяжести проводов более 25 м. т. к. hпр = 10,5166 м, то коэффициент = 1.
- поправочный коэффициент на диаметр провода. (=1 т. к. hпр = 10,5166)
cmax = мм.
Формула для ветрового давления для троса, с учетом рассчитанной hтпр, принимает вид:
, (11)
Так как hтпр = 16,757 , то
.
Формула для нормативной толщины стенки гололеда cтmax, с учетом рассчитанной hтпр, принимает вид:
cтmax = с· , (12)
Т.к. hтпр =16,757 м, то коэффициент равен 1.
=1.
c