Книги / Махов Л.М. Отопление учеб. для вузов

где CE - скорость движения воздуха в расчетной точке помещения, м/с; кс - поправочный коэффициент учета стеснения струи, зависящий от соотношения между расчетным рас- стоянием х и высотой помещения Нп; кс=1 при х<Нп; кс<1 при х>Нп (см. рис. 10.13).

Объемное количество воздуха Ь, м3/с, подаваемого из отверстия длиной 1 м щелевого воз- духораспределителя, при известных ширине щели Ъо и начальной скорости Уо составляет

Ь| = Ь0У0.

(10.44)

Длина одного воздухораспределителя 1о и число воздухораспределителей в помещении

определяются количеством подаваемого нагретого воздуха 10т и необходимостью выпол-

нить условие х < 61о-

В помещении возможно ограничение скорости выпуска воздуха из приточного отверстия

по акустическим условиям, тогда ширина и длина щели могут увеличиваться.

Максимальная температура воздуха 1Х, °С, в плоской настилающейся струе на расчетном

расстоянии х от места ее выпуска рассчитывается по формуле

1	= 1 +	2	,	1	/ х)°+	(10.45)
*	,			8( , - У(Ь0

В зоне прямого воздействия приточной струи допустимо отклонение температуры в струе

от нормируемой для жилых, общественных и административно-бытовых помещений на 3 °С, для производственных помещений на 5 °С.

Пример 10.11. Рассчитаем подачу воздуха в объеме Ь„т=0,27 м3/с, нагретого до 35 °С, че- рез плоский воздухораспределитель с щелью шириной Ъо=0,03 м, располагаемый под по- толком общественного помещения (рис. 10.12, а) высотой Нп=3,5 м, для обеспечения на расстоянии х=8 м от места выпуска струи (6 м по горизонтали и 2 м по вертикали) скоро-

сти движения CE=0,5 м/с и температуры1х =1в + 3		18 + 3=21 °С.
а)	уо Л	6)

X

О

О)

4

X

		1/4	^0 Л
+	м	" с	Чг

Рис. 10.12. Центральное воздушное отопление помещения : а - с подачей нагретого возду-

ха через подпотолочный щелевой воздухораспределитель (к примеру 10.11); б - то же че-

рез напольный (к примеру 10.12); 1 - воздухораспределитель; 2 - граница настилающейся

воздушной струи; 3 - граница рабочей зоны; 4 - наружное ограждение

Начальную скорость плоской настилающейся воздушной струи определяем по формуле

(10.43)

= (0,5 / (3,5‘0,77))(8 / 0,03}°*5 = 3 м/с,

321

так как при х / Нп = 8 / 3,5 = 2,3 кс=0,77 (по специальной литературе).

Значение геометрической характеристики плоской воздушной струи по формуле (10.42, а)

составит

Н = 25,7 34^'0,03ш / (35 - 18)2* = 5,2 м.

Объемное количество воздуха, подаваемого из отверстия длиной 1 м щелевого воздухо- распределителя, находим по уравнению (10.44)

Ц = 0,03 3 = 0,09 м3/с.

Общая длина воздуховыпускной цели составит

\ =	= 0,27 / 0,09 = 3 м.

Для обеспечения условия х < 61о принимаем к установке два щелевых воздухораспредели-

теля длиной по 1о=1,5 м.

Проверяем температуру в воздушной струе на расстоянии х=8 м от щели по формуле

(10.45)

18+ 2,8(35 - 18)(0,03 / 8)0-5 = 18 + 2,9 = 20,9 < 21 °С.

Всистеме центрального воздушного отопления нагретая струя, выпускаемая из сравни- тельно узкой щели, характеризуется числом Аг<0,001, т.е. относится к категории слабо неизотермических струй. На основном участке такой струи интенсивно падает скорость движения воздуха и относительно медленно снижается температура.

Температура воздуха понижается более заметно при движении нагретой струи вдоль на- ружного ограждения, особенно вдоль стекла светового проема. Понижение температуры воздушной струи ускоряется вследствие интенсификации конвективного теплообмена на

внутренней поверхности ограждения. Это дополнительное понижение температуры в из-

ложенном выше методе расчета нагретой плоской настилающейся струи во внимание не

принималось.

Однако при усилении теплообмена на внутренней поверхности повышается ее температу- ра и увеличиваются теплопотери через наружное ограждение. Для возмещения дополни-

тельных теплопотерь следует соответственно повысить начальную температуру воздуш-

ной струи.

В случае подачи нагретого воздуха плоской настилающейся струей снизу вверх значение коэффициента конвективного теплообмена ак, Вт/(м2*°С), между струей и внутренней по- верхностью, среднее по высоте ограждения Нп (при Нп > 14,5Ьо), может быть найдено при температуре окружающего воздуха около 20 °С по формуле

ак = (50	/ Нп	0'		)(Ь0	)	)оЛ	(	10.46)
			6		У( 2

При известном коэффициенте ак можно уточнить теплопотери через наружное огражде-

ние и начальную температуру воздушной струи.

322

В этом же случае нагретая воздушная струя не только возмещает теплопотери помещения,

но и защищает рабочую зону от ниспадающего потока воздуха, охлаждающегося у на-

ружного ограждения. Струя должна лишь оставаться настилающейся по всей высоте по-

мещения Нп (см. рис. 10.12,6).

Для выполнения этого условия начальная скорость нагретой струи, выпускаемой из щели

в полу шириной Ъо, должна удовлетворять соотношению, полученному в результате ис-

следований

= (0,72	/ (10>Ьо))((в - гдрЩп'.	,	( 10.47)
	73

где (1в - тв) - разность температуры при 1в - 20 °С и температуре внутренней поверхности наружного ограждения тв, вычисленной для обычных условий естественной конвекции.

Пример 10.12. Найдем начальную скорость нагретой воздушной струи, выпускаемой из

щели в полу шириной Ъо=0,01 м, препятствующей образованию ниспадающего потока

воздуха у двойного стеклянного витража высотой 5 м, если температура воздуха 1, 18 °С, внутренней поверхности стекла 3,4 °С (см. рис. 10.12,6).

Начальную скорость движения воздушной струи при 18 - т 18 - 3,4 = 14,6 °С определяем

из уравнения (10.47):

-(0,72 / (КР-0,01

\'0 = ( 13,5)°5 = 3,7 м/с.

Среднее значение коэффициента конвективного теплообмена на поверхности внутреннего

стекла витража по формуле (10.46) составит

а* = (50 / 5°-6)(0,0 НЗ,5)°’4 = 8,6 Вт/(м2 °С).

Для данного примера коэффициент конвективного теплообмена получился приблизитель-

но в 2 раза большим, чем при естественной конвекции. При этом коэффициент теплооб- мена в на внутренней поверхности ограждения повышается в 1,5 раза, и возрастает тепло-

вой поток наружу. В рассмотренном случае тепловой поток через двойной витраж увели-

чивается на 13,3 %. Очевидно, что должна быть соответственно повышена и начальная

температура воздушной струи.

§ 10.10. Особенности расчета воздуховодов центрального воздушного отопле- ния

Аэродинамический расчет воздуховодов, расчет и подбор оборудования рассматриваются в дисциплине "Вентиляция". Здесь остановимся лишь на особенностях теплоаэродинами-

ческого расчета воздуховодов, предназначенных для подачи нагретого воздуха в отапли- ваемые помещения.

В системах центрального воздушного отопления в отличие от систем центральной при- точной вентиляции перемещается воздух меньшей и переменной плотности по сравнению с плотностью воздуха, окружающего воздуховоды. В связи с этим можно отметить две особенности действия систем центрального воздушного отопления: нагретый воздух за-

323

метно охлаждается по пути его движения и количество воздуха, поступающего в помеще- ния, изменяется в течение отопительного сезона, особенно при естественном движении.

В вентиляторных системах воздушного отопления ограниченной длины и высоты эти два фактора обычно во внимание не принимаются. В разветвленных протяженных системах

воздушного отопления крупных зданий, особенно высоких, необходимо ограничивать как

охлаждение воздуха в воздуховодах, так и перераспределение воздуха, поступающего в помещения, под влиянием изменяющегося естественного циркуляционного давления.

Для ограничения и учета охлаждения воздуха выполняют тепловой расчет воздуховодов,

устанавливают начальную температуру воздуха и уточняют его расчетный расход.

Для ограничения отклонения расхода нагретого воздуха от расчетного, т.е. для повыше- ния тепловой устойчивости систем отопления, проверяют аэродинамический режим рабо-

ты сети воздуховодов. При необходимости увеличивают потери давления в концевых от-

ветвлениях сети. Помимо уменьшения диаметра ответвлений, на них устанавливают диа- фрагмы, а также увеличивают коэффициент местного сопротивления (КМС) воздухорас- пределительных клапанов. При этом имеют в виду, что при потере давления в клапане,

равной всего 20 Па, повышение или понижение температуры наружного воздуха на 20 °С (от 0 °С) значительно отражается на пропускной способности клапанов. По эксперимен- тальным данным в 10-этажном здании с естественной вентиляцией такое изменение тем- пературы наружного воздуха вызывает изменение расхода воздуха в клапанах на 40 %.

Дня того, чтобы сократить это изменение в тех же условиях до допустимых 7 % применя-

ют клапаны с повышенным аэродинамическим сопротивлением, рассчитанные на потери давления, равные 160 Па.

1, Тепловой расчет воздуховодов

Тепловой поток через стенки воздуховода длиной 1 представим как

^УXЛ	(10.48)

где СЦ - тепловой поток через стенки воздуховода длиной 1 м, определяемый по формуле

Ч] = кА|<Хр - О = (*ср - О / К-ь

(10.49)

К] - сопротивление теплопередаче от нагретого воздуха, имеющего среднюю температуру 1;Ср5 через площадь А] стенок воздуховода длиной 1 м в помещение при температуре IВ*

Сопротивление теплопередаче находят с учетом дополнений, которые изложены в главе

11. Дополнения относятся к условиям теплопередачи через 1 м воздуховода, у которого

внешняя поверхность может быть значительно больше внутренней и отделяется от по-

следней промежуточными слоями. Величины, слагающие Кь вычисляют по формулам

(11.33)-(11.37). ’

Тепловой поток через стенки воздуховода при установившемся состоянии соответствует

степени охлаждения потока нагретого воздуха, перемещающегося по воздуховоду. По-

этому можно написать уравнение теплового баланса, выражая ср в кДж/ч:

^	V	’	(10.50)
отсДнач	)

324

где 0от - количество воздуха для отопления помещения, кг/ч;1Нач и1г - температура нагре- того воздуха соответственно в начале воздуховода и выпускаемого в помещение, “Ск -

удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг°С).

Уравнение теплового баланса (10.50) дает возможность установить начальную температу-

ру воздуха в воздуховоде по заданной конечной или, наоборот, уточнить температуру воз-

духа. выпускаемого в помещение, и. при необходимости, расход воздуха.

Температура нагретого воздуха в начале воздуховода на основании формулы (10.4) равна

Гна, = I, + «<2„ + (1 - Л)<ЗоО > 0„)(<г ‘а),

(10.51)

где г|- доля от СОХЛ5 поступающая в отапливаемое помещение (0охл в первом приближении

можно определять по формулам (10.48) и (10.49), подставляя известную температуру 1г

вместо температуры1ср).

Уточненный расход горячего воздуха в воздуховоде, кг/ч, с учетом формулы (10.1) соста-

вит

«от =	«э	„ +	<		- лхг	.	'сР	О
				1		« ) I (с(		).	(10.52)

Пример 10.13. Найдем начальную температуру воздуха в воздуховоде (К.1=0,23 м °С/Вт)

длиной 10м, проложенном вне отапливаемого помещения, в которое для возмещения теп-

лопотерь, равных 6 кВт при 1в

Температуру воздуха для отопления помещения определяем по формуле (10.4)

Гг - 16 + 6-3600 / (1,0-1 ,076 600) - 16 - 33,5 = 49,5 °С

Ориентировочный тепловой поток через стенки воздуховода длиной 1 м по формуле

(10.49), принимая 1ср =1г, составит

ч/ = (49,5 - 16) / 0,23 = 146 Вт/м.

Предварительную температуру воздуха в начале воздуховода находим по формуле (10.51)

при г|=0

нач	16	+ ((б 103		146	Ю	) /	(бКР (49		5		16	)	=	16 + 41,7 = 57,7	°С.
			+				))	,		-

Уточненный тепловой поток через стенки воздуховода определяем по формуле (10.48) при

1ср = 0,5(57,7 + 49,5) = 53,6 °С

(}0)С1 = 10(53,6 - 16) / 0,23 = 1635 Вт.

Окончательная температура воздуха в начале воздуховода будет равна

^= 16 + ((6 Ю3 -т 1635) / (6- 103))(49,5 ^ 16) = 16 + 42,6 = 58,6 °С.

325

Таким образом, получено, что горячий воздух в воздуховоде длиной 10 м при малом со- противлении теплопередаче его стенки охлаждается почти на 10 °С. Для уменьшения ох- лаждения теплоносителя воздуха, если теплопотери через стенки не используются для отопления, воздуховод вне отапливаемого помещения нужно покрывать тепловой изоля-

цией.

2. Аэродинамический режим работы сети воздуховодов

В течение отопительного сезона в воздуховодах прямоточной механической системы цен-

трального воздушного отопления и в помещениях отапливаемого ею здания непрерывно колеблется давление под влиянием изменения температуры наружного и горячего возду-

ха, скорости и направления ветра, индивидуального регулирования воздухообмена. При этом возможно нарушение расчетного распределения горячего воздуха по помещениям,

т.е. аэродинамическое разрегулирование, приводящее, в свою очередь, к тепловому разре-

гулированию системы отопления.

Для сохранения теплового режима помещений с допустимой степенью отклонения от рас-

четных условий, фактическое количество горячего воздуха Оф, поступающего в каждое

помещение, может быть больше, но должно быть достаточно близким к расчетному коли-

честву воздуха 0от.

Это условие может быть выполнено путем ограничения изменения избыточного давления

в воздуховодах. Напишем аэродинамическую зависимость между давлением в воздухово-

де и количеством воздуха при его механическом перемещении в виде

(р + Др) / Р = (Оф / Сог)2,

(10.53)

где р - избыточное давление в воздуховоде по отношению к давлению в помещении, соз- даваемое вентилятором для подачи воздуха в количестве Опт; Ар - дополнительное избы-

точное давление в воздуховоде, возникающее под влиянием перечисленных выше факто-

ров и вызывающее увеличение расхода воздуха до Оф.

Отношение фактического расхода воздуха Оф к расчетному 0от является показателем аэ-

родинамического разрегулирования системы центрального воздушного отопления. Обо-

значив его кр, перепишем уравнение (10.53), решив его относительно избыточного давле- ния, создаваемого вентилятором,

	=	Ц		0-	(
р		,				10.54)
		Др / (	2 -

Показатель разрегулирования кр = Оф / 0от в последней формуле выражает отклонение фактического расхода воздуха от расчетного под влиянием величины Ар при определен-

ном давлении вентилятора. Очевидно, что кр>1, и чем больше он отливается от единицы,

тем значительнее будет аэродинамическое, а с ним и тепловое разрегулирование системы

центрального воздушного отопления. Наоборот, чем ближе будет значение кр к единице,

тем более постоянным станет аэродинамический режим работы системы воздуховодов и

воздухораспределение. Вместе с этим, будет уменьшаться отклонение температуры воздуха в помещениях от расчетной. Для выражения показателя разрегулирования через температуру используем формулу (10.1), написав ее в виде, отвечающем тепловому балансу в

помещении при подаче горячего воздуха в количестве §ф
Оф = Х(кА)((Ц + ду - у / (с(1г - (1„ + ду».	(10.55)

326

где Д1В - повышение температуры воздуха в помещении при увеличении расхода воздуха

от Оот ДО Оф.

Придав аналогичный вид формуле для вычисления расчетного расхода воздуха Оот-после преобразования получим

кр =СФ 1 Сот = ШЧ " Ч ) + Д0 1 (1 чтч О / «V - Ч) “ ДО)- (10.56)

Из последней формулы видно, что показатель разрегулирования может быть распростра-

нен на всю систему центрального воздушного отопления здания в конкретных климатиче-

ских условиях, если ограничить повышение температуры воздуха против расчетной в по-

мещениях, заведомо наиболее неблагоприятных в отношении разрегулирования воздуш-

но-теплового режима. Это обеспечит воздушно-тепловой режим с меньшим отклонением

от расчетного во всех остальных помещениях здания.

В системе центрального воздушного отопления многоэтажного здания такими неблаго-

приятными помещениями являются помещения верхнего этажа. Именно в эти помещения под влиянием дополнительного избыточного давления в воздуховодах поступает относи-

тельно большее количество горячего воздуха по сравнению с расчетным, чем в другие,

ниже расположенные помещения.

Дополнительное избыточное давление в воздуховодах определяется главным образом климатическими особенностями местности и высотой здания. Максимальное дополни-

тельное избыточное давление в вертикальных воздуховодах для помещений верхнего эта-

жа можно считать (с достаточной для данного расчета точностью) равным разности аэро- статического давления снаружи здания высотой Нзд, м, и внутри воздуховодов в расчет-

ных условиях, т.е.
Др = , (у„"	)	(10.57)
Нд	Уг .

где ун и уг - удельный вес воздуха, Н/м3, соответственно при температуре наружного и го- рячего воздуха.

Пример 10.14. Найдем избыточное давление, которое следует поддерживать вентилято-

ром в вертикальных воздуховодах системы центрального воздушного отопления для по-

дачи воздуха, нагретого до температуры 40 °С, в помещения здания высотой 25 м, если при 1==-15 °С допускается увеличение 1в=20 °С в помещениях верхнего этажа на 2 °С.

Показатель разрегулирования системы воздушного отопления устанавливаем по формуле

(10.56)

кр = ((20 - Г15) + 2) / (20 - (-15)))((40 -20) / (40 - 20 - 2)) = 1 ,175

Значение кр=1,175 показывает, что для выполнения заданных условий количество горячего

воздуха, поступающего в помещения верхнего этажа здания, не должно увеличиваться бо-

лее чем на 17,5 % расчетного.

Дополнительное избыточное давление в вертикальных воздуховодах для этих помещений

вычисляем по формуле (10.57)

327

Ар = 25(13,42 - П М5 ) = 58,9 Па.

Избыточное давление в этих воздуховодах, создаваемое вентилятором, определяем по формуле (10.54)

р = 58,9 / ( 1 , 1752 - ] ) -155 Па.

Следовательно, в заданных условиях требуется создание аэродинамического режима в

вертикальных воздуховодах системы воздушного отопления, который характеризуется

изменением избыточного давления в этих воздуховодах в течение отопительного сезона в

пределах от 155 до (155 + 58,9) = 213,9 Па.

Поддержание значительного избыточного давления возможно при использовании доста- точно плотных воздуховодов (например, из листовой стали), а также воздухораспредели-

тельных клапанов повышенного аэродинамического сопротивления с шумоглушителями,

что отражается на стоимости системы воздушного отопления. Кроме того, при эксплуата-

ции такой системы возрастает расход электрической энергии для создания повышенного давления в воздуховодах. Поэтому наряду с расчетами аэродинамического и теплового режимов, проводятся экономические расчеты, учитывающие как положительные, так и отрицательные показатели конкретной системы центрального воздушного отопления.

§ 10.11. Смесительные воздушно-тепловые завесы

При движении людей или транспорта через входные двери и ворота, материалов через от- крытые технологические проемы в здание поступает холодный наружный воздух. Частое открывание дверей и ворот приводит к чрезмерному охлаждению прилегающих к ним по- мещений, если не осуществляются мероприятия по ограничению количества и нагрева- нию проникающего наружного воздуха. Одним из таких мероприятий является создание воздушной или воздушно-тепловой завесы в открытом проеме входа.

В воротах, открытых технологических проемах производственных зданий создаются вы- сокоскоростные (скорость выпуска воздуха до 25 м/с) воздушные завесы шиберующего типа, выполняющие роль шибера, ограничивающего и даже предотвращающего врывание холодного воздуха. Такие воздушные завесы рассматриваются в дисциплине "Вентиля- ция".

Во входах общественных и административно-бытовых зданий устраивают низкоскорост-

ные (скорость выпуска воздуха не более 8 м/с) воздушно-тепловые завесы смеситель-

ного типа, рассчитанные на нагревание холодного воздуха, проникающего снаружи. Ог-

раничение поступления наружного воздуха достигают, изменяя конструкцию входа, в ре-

зультате чего повышается сопротивление воздухопроницанию.

Воздушно-тепловые завесы смесительного типа применяют в холодных районах страны,

где расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления ниже -15

°С, при значительном числе проходящих людей [1]. Так, например, воздушно-тепловые

завесы предусматривают у входных дверей при расчетной температуре от -26 до -40 °С,

если через двери проходят в течение 1 ч 250 человек и более, или у входов в предприятия

общественного питания, имеющие не менее 100 посадочных мест в залах. Завесы преду-

сматривают также у наружных дверей зданий, если к вестибюлю примыкают помещения без тамбура, оборудованные системами кондиционирования воздуха, или помещения с мокрым режимом.

328

Воздушно-тепловая завеса создается рециркуляционной установкой местного (см. схему

на рис. 10.1, а) или центрального (рис. 10.2, а) воздушного отопления. Внутренний воздух забирается обычно из вестибюля в верхней зоне и подогревается до температуры не выше

50 °С, так как он непосредственно воздействует на проходящих людей.

На рис. 10.13 на разрезе по подвальному и первому этажам здания показана примерная

конструкция канальной системы воздушно-тепловой завесы. Внутренний воздух через от- верстие 1 и канал 2 попадает в приемную камеру 3 с внутренней звукопоглощающей об- лицовкой. После нагревания в калорифере 4 воздух радиальным вентилятором 5 по возду-

ховоду 6 направляется в воздухораспределительную камеру 7 также со звукопоглощаю-

щей облицовкой. Из камеры воздух выпускается в нижнюю зону (до 1,5 м от поверхности

пола) тамбура 9 сбоку от входных дверей. Воздуховыпускные решетки 8 конструируют

так, чтобы нагретый воздух для лучшего перемешивания с холодным подавался парал-

лельно полу по направлению к наружной двери.

	9		1
	/		/
	7
		8	^ 2
-ЯЩлс	^	а	=3=
77, гтпс			3
%
%
7г		ГЛ
7;	у
я
7			/
;
7	////////////У////я7/777777
			4

Рис. 10.13. Смесительная воздушно-тепловая завеса у наружного входа в здание с двой- ными дверями, разделенными тамбуром: 1 - воздухозаборное отверстие; 2 - канал; 3 - при-

емная камера; 4 - калорифер; 5 -радиальный вентилятор; 6 - воздуховод; 7 - воздухорас-

пределительная камера; 8 - воздуховыпускные решетки; 9 - тамбур

Нагретый воздух иногда выпускается у внутренних дверей тамбура со стороны вестибю-

ля. При таком способе его подачи устраняется усиленное движение воздуха через внут-

ренние двери тамбура, однако, увеличивается зона пониженной температуры в вестибюле.

Количество воздуха Оз, кг/ч, нагретого до температуры Ц для создания воздушно-

тепловой завесы, определяют по формуле

,= 9ех	г - У	),	(10.58)
О	/ (С(1

где С)вх - теплозатраты на нагревание наружного воздуха, проникающего через вход:

0в* ^н)' (10.59)

329

Подставляя выражение (10.59) в формулу (10.58), получим

В 0 1(V -' А

(10.58, а)

где Овх - количество холодного наружного воздуха, поступающего в здание через вход, кг/ч.

Количество холодного воздуха, проникающего в здание, зависит от разности давления

воздуха снаружи и внутри и от сопротивления воздухо-проницанию ограждающей конст-

рукции, в данном случае, сопротивления конструкции входа.

Разность аэростатического давления на наружной поверхности ограждения и внутри по-

мещения возникает, как известно, под совместным действием сил гравитации и ветра.

Кроме того, на аэростатическое давление внутри помещения может влиять воздушный де-

баланс, возникающий при действии вентиляции.

При низкой температуре наружного воздуха скорость ветра, как правило, понижается. По многолетним наблюдениям в средней полосе России при температуре от -15 до -21 °С

скорость ветра в городах даже на высоте 50.. .75 м от земли не превышает 3,9.. .4,5 м/с, а при температуре от -21 до-30 °С-3,4...4 м/с.

В этих условиях, расчетных для отопления, разность давления, создаваемая ветром во входах, сравнительно невелика даже на наветренной стороне зданий. С некоторым при- ближением для зданий высотой до 50 м ее можно выразить через гравитационную раз- ность давления, возникающую по высоте всего лишь одного этажа. Тогда расчетная раз- ность давления Дрвх, Па, на уровне середины высоты входных дверей при сбалансирован- ном действии вентиляции в здании составит

ДР8* = 0,5(Нщ -I-

Ув)’

(10.60)

где Н3д - высота здания от поверхности земли до верха лестничной клетки, м; Ьэт -полная

высота одного этажа, м; ЬдВ - высота створки входных дверей, м; ун и ув -удельный вес воз-

духа, Н/м3, соответственно при расчетной температуре наружного и внутреннего воздуха.

Под влиянием этой разности давления во входе при открывании дверей устанавливается

поток холодного воздуха, скорость которого зависит от сопротивления воздухопроница-

нию конструкции входа. Если, пренебрегая трением воздуха о стенки входа, считать со-

противление конструкции входа пропорциональным коэффициенту местного сопротивле-

ния ЕВХ5 то потери давления во входе

ЛРвх	= О +	/ 2 = (1 -	5	рн),	(10.61)
			!Х)]1Х2 / (2

где Уьх - средняя скорость движения холодного воздуха в открытом проеме наружной

входной двери, м/с; ^вх - коэффициент местного сопротивления конструкции входа, вы-

численный при проведении экспериментов по потерям статического давления во входе,

отнесенным к динамическому давлению при Уьх;]вх - удельный поток холодного воздуха, кг/(с*м2), через 1 м2 открытого проема наружной входной двери.

Из уравнения (10 61) находим выражение для удельного потока холодного воздуха

1»

= (

.«

(1

и

*

.

(10.62)

рнДр

+

))

МгрнЛРе )

0

5

2

/

’

’

330