- •1.Способы борьбы с отложениями солей.
- •2. Физическая сущность процесса подъема жидкости
- •3. Общие принципы газлифтной эксплуатации
- •Уравнение баланса давлений
- •5.Виды фонтанирования
- •6. Шсну и факторы снижающие ее подачу
- •Влияние газа
- •Влияние утечек
- •7. Характеристики пцэн
- •8.Способы предотвращения и удаления аспо
- •9. Химические методы воздействия на пзп
- •10. Физические методы воздействия на пзп
- •11. Тепловые методы воздействия на пзп
- •12. Способы освоения и восстановления приемистости нагнетательных скважин
- •14. Условия образования кристаллогидратов. Способы предупреждения и удаления гидратных отложений в нефтяных скважинах.
- •15. Подготовка скважин к эксплуатации. Вскрытие пласта в процессе бурения,влияние репрессии на пласт
- •16. Режимы эксплуатация газовых скважин
- •17. Технологические режимы работы газовых скважин
- •18. Исследования скважин на газоконденсатность
- •19. Отложение солей при эксплуатации НиГ скважин
- •1.Технологические.
- •3.Физические.
- •1. Технологические.
- •2. Химические.
- •Физические.
- •20 20.Особенности конструкции газовых скважин
- •21. Физ. Сущность фонтанир. Виды фонтанир.
1.Способы борьбы с отложениями солей.
Отложение солей на стенках НКТ подземного оборудования и даже в призабойной зоне наблюдается на некоторых месторождениях нефти при закачке в пласт пресной воды для ППД.Основным наполнителем выпадающих солей является гипс. Причины выпадения солей состоят в нарушении термодинамического равновесия солевого состава пластовой воды и пресной воды, нагнетаемой в пласт
1. Технологические.
-выбор вод для заводнения
-ограничение притока в добывающих скважинах
-регулировка профиля приемистости в нагнетательных скважинах
-ликвидация нарушений в цементном кольце и обсадной колонне
-применение раздельного отбора и сбора жидкости
-изменение направления фильтрационных потоков
-применение хвостовиков (ниже приема насоса)(вода не скапливается,снижается противодавление,улучш приток жидкости к забою и искл возм-ть отлож солей)
-турбулезация потока
-использование гипсосборников (врезка в нефтесборный коллектор)
2. Химические.
Обработка воды различными ингибиторами солеотложения: делятся на 3 типа:
1 Хелаты вещества которые связывают ионы Са,Ва,Fе и препятствуют их реакции с ионами сульфата Са, и карбоната НСО3
2 Ингибиторы порогового действия, эти вещества препятствуют зарождению и росту кристаллов солей.
3 Кристаллы разрушающие ингибиторы, не препятствуют кристаллизации солей, а лишь видоизменяют форму кристалла.
Физические.
- электромагнитный(два магнита и зазор ч.з. кот движ жид-ть)-соли не осажд,а выносяца с раств-м
-электроакустический(волны-срыв кристаллов солей)
-использование защитных покрытий
Комбинированные - менять всё
2. Физическая сущность процесса подъема жидкости
К ачественную характеристику процесса движения газожидкостной смеси (ГЖС) в вертикальной трубе легче уяснить из следующего простого опыта. Представим, что трубка 1 длиною L погружена под уровень жидкости неограниченного водоема на глубину h. К нижнему открытому концу трубки, который по аналогии с промысловой терминологией будем называть башмаком, подведена другая трубка 2 для подачи с поверхности сжатого газа. На трубке имеется регулятор расхода 3, с помощью которого можно установить желаемый расход газа.
Давление у башмака подъемной трубки 1 будет равно гидростатическому на глубине h - P1 = gh и, очевидно, не будет изменяться от того, много или мало газа подается к башмаку. По трубке 2 подается газ, и в трубке 1 создается газожидкостная смесь средней плотности с, которая поднимается на некоторую высоту H. Поскольку внутренняя полость трубки 1 и наружная область являются сообщающимися сосудами, имеющими на уровне башмака одинаковые давления, то можно написать равенство
откуда
.
Плотность смеси в трубке с зависит от расхода газа V. Чем больше V, тем меньше с. Изменяя V, можно регулировать Н. При некотором расходе V = V1 величина Н может достигнуть L. При V<V1 H<L. При V>V1 H>L и наступит перелив жидкости через верхний конец трубки 1. При дальнейшем увеличении V расход поступающей на поверхность жидкости q увеличится. Однако при непрерывном увеличении V расход жидкости не будет увеличиваться непрерывно, так как под воздействием неизменяющегося перепада давления Р = Р1 - Р2 (Р1 = const, так как h = const), труба определенной длины L и диаметра d должна пропускать конечное количество жидкости, газа или газожидкостной смеси. Таким образом, при некотором расходе газа V=V2 дебит достигнет максимума q = q max.
Можно представить другой крайний случай, когда к башмаку подъемной трубы подводится так много газа, что при постоянном перепаде давления Р = Р1 - Р будет идти только газ, Р будет расходоваться на преодоление всех сопротивлений, вызванных движением по трубе чистого газа. Расход этого газа пусть будет V=V3. Если к башмаку подать еще больший расход (V>V3), то излишек газа не сможет пройти через подъемную трубу, так как ее пропускная способность при данных условиях (L, d, P) равна только V3, и устремится мимо трубы, оттесняя от башмака жидкость. Очевидно, при этом расход жидкости будет равен нулю (q = 0). Таким образом, из этого опыта можно сделать следующий вывод.
1. При V<V1 q = 0 (H < L).
2. При V = V1 q = 0 (H = L) (начало подачи).
3. V1 < V < V2 0 < q < qmax (H > L),
4. При V = V2 q = qmax (точка максимальной подачи).
5. При V2 < V < V 3 qmax > q > 0.
6. При V = V3 q = 0 (точка срыва подачи).
Обычно правая ветвь кривой q(V)пологая, левая крутая.
З ависимость подачи q газожидкостного подъемника от расхода газа V
Для всех точек кривой постоянным является давление P1, так как погружение h в процессе опыта не изменялось. Существует понятие - относительное погружение = h / L. Таким образом, для данной кривой ее параметром будет величина относительного погружения ε.