- •Вопросы к экзамену по курсу «Режимы работы и эксплуатация тэс» 1 семестр, магистры.
- •Изменение затрат топлива на этапе разгружения , факторы, определяющие затраты топлива на этапе разгружения. Оптимальные скорости разгружения.
- •Изменение затрат топлива на этапе нагружения, факторы, определяющие затраты топлива на этапе нагружения. Оптимальные скорости нагружения
- •Совершенствование пусковых схем турбин с противодавлением (типа-р). Технологические операции, преимущества и недостатки.
- •Совершенствование пусковых схем турбин с промышленным отбором пара (типа-пт). Технологические операции, преимущества и недостатки
- •Совершенствование пусковых схем и технологии пуска на энергоблоках с промперегревом и однобайпасной пусковой схемой.
- •Прохождение провалов графика нагрузки. Использование режимов разгружения для прохождения провалов нагрузки. Затраты топлива. Ограничения, преимущества, недостатки, экономичность.
- •Прохождение провалов графика нагрузки. Использование режимов останова и последующего пуска для прохождения провалов нагрузки. Ограничения, преимущества, недостатки, экономичность
- •Прохождение провала нагрузки с использованием моторного режима. Технология использования, преимущества и недостатки. Технологические схемы перевода турбоагрегата в моторный режим.
- •Прохождение провала нагрузки, с использованием режима горячего вращающегося резерва, технология перевода, преимущества и недостатки. Затраты топлива на поддержание гвр.
- •Привлечение теплофикационных агрегатов с промперегревом, для прохождения провала нагрузки, путем частичного обвода цвд,
- •Прохождение пиковой части графика нагрузки с использованием режимов отключения пвд. Технология реализации, основные ограничения, преимущества и недостатки. Эффективность использования.
- •Понятие маневренности оборудования и факторы, ее определяющие.
- •Изменение температурного состояния паровпуска проточной части турбины при пусках из горячего состояния. Причины изменений. Способы снижения.
- •Изменение температурного состояния паровпуска проточной части турбины при пусках из горячего состояния. Причины изменений. Способы снижения.
- •Изменение температурного состояния цнд (чнд) проточной части турбины при пусках из различных состояний. Причины изменений. Способы снижения.
- •Создание специального пикового оборудования. Типы. Перспективы использования данного оборудования. Эффективность.
-
Привлечение теплофикационных агрегатов с промперегревом, для прохождения провала нагрузки, путем частичного обвода цвд,
Самый простой путь уменьшения электрической мощности теплофикационной турбины при ее работе с полностью закрытой диафрагмой и минимальным вентиляционным пропуском пара в конденсатор связан с принудительным уменьшением ее тепловой нагрузки до того значения, которое соответствует требуемому уровню разгрузки турбины. Недоотпущенное турбиной тепло должно быть восполнено замещающим источником тепловой энергии (ПВК).Ночью нагрузка падает, вкл - ПВК.
Однако, при низких температурах ПВК работают на пределе, нет возможности их дальнейшего нагружения, маневренность ТЭЦ падает.
Рис. 25.1 приведены принципиальные графики возможности разгружения турбоагрегата в зависимости от температуры наружнего воздуха и графика тепловой нагрузки.
Зона ( 0 - 1 ): при отрицательных температурах наружного воздуха ниже температуры начала включения ПВК, их можно догрузить по тепловой нагрузке на величину Qхпвк, которая в этом случае изменяется в диапазоне от QПВКmax до нуля. И тогда:
∆Qхпвк = QПВКmax-Qхпвк
где:
QПВКmax, Qхпвк — максимальная тепловая нагрузка ПВК и тепловая нагрузка ПВК при произвольной температуре наружного воздуха tхпв соответственно.
Величину тепловых отборов турбины в этом случае можно снизить на dQпвк , т.е. до
Qотбх = - ∆QПВКх
Qотбmax — максимальный отбор тепла от отборов турбины.
В этом случае, за счет снижения тепловой нагрузки отборов можно уменьшить расход пара на турбину и снизить электрическую мощность турбины в соответствии с диаграммой режимов. При этом температура сетевой воды tпсвх за СП-2 будет равна:
tхпв=tхпв –dQx.пвк/(Ср*Gсв)
В зоне 1-2 при нормальной нагрузке ПВК отключены. При разгружении турбины, часть нагрузки отборов передается на ПВК, а отборы пара на сетевые подогреватели уменьшаются и в конце зоны давление в отборах достигает минимально-допустимых значений.
Ограничения:
-ограничена глубина разгрузки отборов при данном способе механической прочностью ступеней предотборного и промежуточного отсеков турбины. Этим определяется предельная глубина разгрузки. Дальнейшее разгружение в таких условиях возможно только при открытии поворотной диафрагмы с переводом турбины на работу со значительными конденсационными пропусками пара в конденсатор и с передачей еще большей части тепловой нагрузки на ПВК. Переход к таким режимам связан с резким увеличением удельных расходов теплоты на выработку электроэнергии.
-
Причины возникновения пиковых нагрузок. Способы их покрытия. Способы получения пиковой мощности на действующем оборудовании. Форсировка оборудования. Применимость, основные ограничения. Преимущества, недостатки, экономичность. Критерии применения в условиях рынка.
Для блоков с промежуточным перегревом пара расширение диапазона изменения электрической мощности (причем независимо от температуры наружного воздуха) можно получить за счет частичного или полного обвода ЦВД. Этот способ обеспечивает наиболее широкие диапазоны изменения нагрузки и является одним из самых экономичных, при условии работы турбины с полностью закрытой диафрагмой. Во избежание захолаживания органов регулирования и паровпуска турбины, при работе с частичным обводом ЦВД необходимо использовать скользящее давление. Кроме этого такой режим позволяет значительно уменьшить затраты на привод питательного насоса.
Так как все блоки, установленные в энергосистемах, выполнены по однобайпасной схеме , то для реализации этого способа необходима реконструкция пусковой схемы блока (рис. 13.9 ).
Рис.7.9.Схема обвода ЦВД, при разгружении энергоблока.
В этом случае, необходима установка дополнительной БРОУ на "линии острого пара" - "холодный промперегрев". Часть пара помимо ЦВД подается на выхлоп ЦВД. В результате сокращение мощности происходит только за счет уменьшения подачи пара в ЦВД. Расчеты показали, что при полной загрузке теплофикационных отборов ЦВД свыше 40% от расхода пара в голову турбины приводит к разогреву выхлопа ЦВД до 400о С и выше, так что температура металла последних ступеней ЦВД может выйти за пределы установленные заводом изготовителем. Для дальнейшего разгружения необходим полный обвод ЦВД. Обеспечение нормального температурного уровня ЦВД в этом случае достигается за счет пропуска небольшого количества пара через ЦВД противотоком. Использование такой схемы резко уменьшает мобильность турбоагрегата по сравнению с частичным обводом ЦВД. Обвод ЦВД по пару в пределах 40% обеспечивает допустимый уровень температурного состояния ЦВД, а также снижение электрической мощности на 40-50 МВт. В этом случае обеспечивается очень высокий уровень мобильности блока.