Расчет узла опирания ригеля на стену
h = 680 мм
hриг = 550 мм
bриг = 250 мм
lопир = 250 мм
Рис. 1. Определение расчетных площадей сечений при местном сжатии
СЛУЧАЙ 3: Проектируется опорная плита без фиксирующей прокладки; стена без пилястры.
Р = 167,58 кН > 100 кН
Рис. 2. Схемы к расчету опорного узла с распределительной плитой
1 - опорная плита; 2 - эпюра давлений на контакте ригеля с плитой;
3 - эпюра давлений на контакте плиты с кладкой.
Требуется определить площадь плиты.
а) Принимаю размеры плиты в плане.
Длина L = 25 см. Толщина t = 22 см. Ширина В = 51см.
б) определяю А и Ас. При этом расчетная длина плиты принимается не
более 20 см.
А = Ас + 2∙h∙0,2 = 0,102 + 2∙0,68∙0,2 = 0,374 м2
Ас = В∙0,2 = 0,51∙0,2 = 0,102 м2
Вычисляю
Нахожу требуемое значение Rc
МПа
, условие прочности выполняется без усиления опорного узла по расчету.
в) нахожу расчетную несущую способность кладки
г) проверяю условие прочности
167,58 кН < 200,27 кН
Вывод: при принятой плите 0,51 х 0,25 х 0,22м прочность опорного узла обеспечена (167,58 кН < 200,27 кН).
Расчет кирпичного простенка
Рис.1. Фрагмент плана.
Рис.2. Разрез по стене.
Сбор нагрузок на несущий простенок.
Вид нагрузки |
Норм знач кН/м2 |
γf |
Расч знач кН/м2 |
Грузовая площадь, м2 |
Нагр. на простенок, кН |
|
От покрытия |
||||||
а) постоянная |
|
|||||
от кровли |
0.7128 |
1.3 |
0.9266 |
19,46 |
||
от плиты покрытия |
3.25 |
1.1 |
3.575 |
21 |
75,08 |
|
приведенная от ригеля |
0.571 |
1.1 |
0.628 |
21 |
13,19 |
|
б) временная |
|
|||||
снег Sg |
2.4 |
1.4 |
3.36 |
21 |
70,56 |
|
Итого от покрытия |
178,29 |
|||||
От перекрытия |
||||||
а) постоянная |
|
|||||
от пола |
0,764 |
1.3 |
0,9932 |
17,88 |
||
от плиты перекрытия |
3.25 |
1.1 |
3.575 |
18 |
64,35 |
|
приведенная от ригеля |
0.571 |
1.1 |
0.628 |
18 |
11,3 |
|
б) временная |
|
|||||
полезная на перекрытие |
2.7 |
1.2 |
3,24 |
18 |
58,32 |
|
Итого от перекрытия |
151,85 |
|||||
От наружной стены |
||||||
собственный вес (с учетом штукатурки) |
12.64 |
1.1 |
13.904 |
225,18 |
||
вес карнизного участка |
12.64 |
1.1 |
13.904 |
41.712 |
||
вес надоконного участка |
12.64 |
1.1 |
13.904 |
108,42 |
Нагрузка от собственного веса стены всех вышележащих этажей:
Nст = Nкарн + Nст (n-1) + Nнадок = 41.712 +225.18 + 108,42 = 600,48 кН
Нагрузка от покрытия и перекрытий от вышележащих этажей:
N1 = Nпокр + Nпер (n-2) = 178,29 + 151,85*1 = 330,14 кН
Нагрузка от перекрытия над рассматриваемым этажом:
P1 = Nпер = 151,85 кН
Расчетная продольная сила на простенок:
N = Nст + N1 + Р1 = 600,48 + 330,14 + 151,85 = 1084 кН
Расчетный изгибающий момент:
М = Р1 ∙ е1 = 151,85 ∙ 0,27 = 41 кН∙м
Расчетный коэффициент:
е0 = М/ N = 41 / 1084 = 0,038 м
Рис.3. Схематичный разрез.
Расчетная высота стены:
l0 = 0,9H = 0.9 ∙ 2.33 = 2.097 м,
где Н - расстояние между ригелями по высоте в свету.
Рис. 4. а) эпюры изгибающих моментов в простенках
трехэтажного здания; б) величины моментов в сечениях первого этажа.
М0 = 0.26 ∙ 41 = 10,66 кН∙м
М1 = 0.47 ∙ 41 = 19,27 кН∙м
Мр1 =19,27 ∙ 1,1/2,4 = 8,83 кН∙м
Мр2 = 10,66∙ 0,7 /1,2 = 6,22 кН∙м
Простенок первоначально принимается без пилястры.
Рис. 5. Внецентренное сжатие каменных простенков.
а) Определяем площадь сечения и положение его центра тяжести.
А = b ∙ h = 3 ∙ 0.68 = 2.04 м2
е01 = Мр1 / N = 8,83 / 1084 = 0.0081 м
е02 = Мр2 / N = 6,22 / 1084 = 0.0057 м
б) Вычисляем момент инерции и радиус инерции сечений в плоскости
действия момента:
в) Определяют расчетную длину простенка, а затем гибкость.
l0 = 2.097 м
г) Определяем коэффициент продольного изгиба простенка в целом.
φ = 1
д) Определяем коэффициент mg, при толщине стены более 30 см mg = 1.
е) Определяем расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатой грани сечения.
у = h/2 = 0.68/2 = 0,34 м
ж) Вычисляют коэффициент ω, учитывающий местный характер действия внецентренной нагрузки.
и) Определяют площадь сжатой части расчетного сечения Ас.
к) Определяют размер hс = 2(у-ео) сжатой части, а затем ее момент
инерции и радиус инерции в плоскости действия изгибающего момента.
hс1 = 2(0.34 – 0.0081) = 0.6638 м
hс2 = 2(0.34 – 0.0057) = 0.6686 м
л) Определяем гибкость сжатой части сечения простенка в пределах
однозначной эпюры моментов.
м) Определяем коэффициент продольного изгиба сжатой части φс = 1, а затем приведенный коэффициент φ1 = 1.
н) Вычисляем требуемое расчетное сопротивление кладки
о) Выбираем наиболее подходящие марки кирпича и раствора:
Мкирп 35, Мр 10.
Вывод: при марке кирпича Мкирп 100 и марке раствора Мр 75 удается обеспечить прочность кладки в обоих расчетных сечениях.