- •Содержание
- •Общие сведения
- •2.1 Выбор электродвигателя и кинематический расчет
- •2.2 Расчёт клиноременной передачи.
- •2.3 Расчет редуктора
- •2.3.1. Расчет 1-й зубчатой цилиндрической передачи
- •2.3.2. Расчет 2-й зубчатой цилиндрической передачи
- •3. Расчет валов редуктора
- •4. Подбор подшипников
- •5. Проверка прочности шпоночных соединений.
- •6.Расчет валов на усталостную прочность
- •7. Конструктивные размеры корпуса редуктора
- •8. Сборка редуктора
- •Список используемой литературы:
2.3.2. Расчет 2-й зубчатой цилиндрической передачи
Выбираем материалы со средними механическими характеристиками по табл. 16.2.1 [«Детали машин Проектирование» А.Т. Скойбеда]:
Для шестерни:
Сталь: 45ХН
Термическая обработка: улучшение
Твердость: НВ 275
Для зубчатого колеса:
Сталь: 35ХМ
Термическая обработка: улучшение
Твердость: НВ 241
Расчет допускаемых контактных напряжений при расчете на усталость:
Определяем число часов работы передачи за весь срок службы:
L =L *365*K *24*K =10*365*0,7*24*0,6=36792 часа
Определяем базовое число нагружений:
N =30(HB1) =30(275) =21,4*10 ≤120*10
N =30(HB2) =30(241) =15,75*10 ≤120*10
Расчетное число циклов нагружений:
N =60*ci*ni* L *(∑K *K )
N =60*1*83,965*36792(1 *0,7+0,7 *0,3)= 1,48*10
N =60*1*30*36792(1 *0,7+0,7 *0,3)=53,17 *10
т.к. N < N выбираем формулу для расчета коэффициента долговечности:
Z = =
Z = =0,9075
Z = =0,9405
Предел контактной выносливости:
σ =2*НВi + 70, МПа – для улучшенных колес
σ =2*275+70=620 МПа
σ =2*241+70=552 МПа
Коэффициент контактной выносливости:
σ = (σ /S )0,9*Z
σ =(620/1,1)*0,9*0,9075 =460,393 МПа
σ =(552/1,1)*0,9*0,9405 =424,764 МПа
Допускаемые напряжения для передачи:
σ =min ( 0,45(σ + σ ); 1,25(σ ) )=min ( 0,45(460,393+424,764); 1,25*424,764) =
= min( 398,31 МПа ; 530,95 МПа) => σ =398,31 МПа
Допускаемые напряжения изгиба:
σ =1,75*НВ1=1,75*275=481,25 МПа
σ =1,75*НВ2=1,75*241=421,8 МПа
Базовый предел выносливости (изгибной):
σ = σ *Ya*Yz – для улучшенных колес
причем Ya=1; Yz=1(поковка)
σ = σ * Ya*Yz=1.75*275*1*1=481.25 МПа
σ = σ * Ya*Yz=1.75*241*1*1=421,8 МПа
Коэффициент запаса: SF1= SF2=1,7 и gF=6
Расчетное эквивалентное число циклов нагружений:
NFEi=60*ci*ni*Lh*(∑K *K )
NFE1=60*1*83,96*36792*(1 *0,7+0,7 *0,3)=1.36*10
NFE2=60*1*30*36792*(1 *0,7+0,7 *0,3)=0.4859*10
NFlim=4*10
Коэффициент долговечности:
YNi= 1
Поскольку NFEi > NFlimi принимаем YN1=YN2=1
И определяем напряжения изгиба (при расчете на усталость):
σ = (σ / SFi)* YNi
σ =(481,25 МПа /1,7)*1=283,08 МПа
σ =(421,8 МПа /1,7)*1=248,1 МПа
Определение кинематических параметров передачи:
Определяем межосевое расстояние по формуле:
aw Ka*(u+1)* , мм
Ka = 430 - коэф. для стальных косозубых колес
u=2.8 – передаточное отношение
T2=1691.666 Н*м – крутящий момент на втором валу
σ =398.31 МПа – допускаемое контактное напряжение
=0,5* *(u+1)=0,5*0,4*(2.8+1)=0,75
по [ «Детали машин Проектирование» А.Т. Скойбеда] определяем коэффициент
K =1,025
aw 430*(2.8+1)* =192.67 мм
по ГОСТу aw = 200 мм
Определяем ширину зубчатого венца:
b = * aw=0,4*200 =80 мм
принимаем b = 80 мм
b = b +4 = 80+4 = 84 мм
Определяем модуль зацепления:
mn =(0,015-0,03)* aw = 0,015*200=2….4 мм
принимаем mn =5 мм
Определяем суммарное число зубьев и угол наклона зубьев:
Z∑=(2* aw / mn)*cosβ` , β`=10°
Z∑=(2*200/ 5)*cos(10°)=78,78
следовательно Z∑=79
Определяем число зубьев меньшего (ведущего) колеса:
Z1= Z∑/(u+1)=79/(2,8+1) =20
Следовательно Z1=24
Z2= Z∑- Z1=79 – 20 = 59
уточняем передаточное отношение:
u = 79 / 20 = 2,9
Уточняем угол наклона зубьев:
cosβ= (Z∑* mn) / (2* aw)=79*5/ 400 = 0,9875 , β=9,068°
Определяем геометрические параметры зубчатых колес:
начальные диаметры:
dw1= ( mn / cosβ )*Z1 = ( 5 / 0,9875 )*20 = 101,0 мм
dw2=( mn / cosβ )*Z2 = ( 5 / 0,9875 )*79 = 299,0 мм
уточняем межосевое расстояние:
aw = (dw1+ dw2) / 2 = (101,0+ 299,0) / 2 = 200 мм
Определяем диаметры вершин:
da1= dw1 + 2* mn =101,0 + 2*5 = 111,0 мм
da2= dw2 + 2* mn =299,0 + 2*5 =309,0 мм
Определяем диаметры впадин зубьев:
df1= dw1-2,5* mn =101,0– 2,5*5 = 88,5 мм
df2= dw2-2,5* mn =299,0– 2,5*5 = 286,5 мм
Определяем окружную скорость в зацеплении:
V = (π*d w1*n1) / (60*1000) = (3,14*101,0 *30) / (60*1000) = 0,16 м/с
в зависимости от окружной скорости выбираем степень точности = 9
Определяем усилия действующие в зацеплении:
окружная: Ft = (2*T1) / dw1 = (2*1591,666) / (299,0*10 ) = 10,86 кН
радиальная: Fr = (Ft / cosβ)*tn(α ) = (10,86 / 0,9875)*0,364 = 4,024 кН
осевая: Fa = Ft*tnβ = 10,86*0,1596 = 2,057 кН
. Выполняем проверочный расчет на контактную усталость:
- коэффициент учитывающий геометрию
коэффициент Пуассона (для стали 0,3)
E1, E2 – модуль продольной упругости материалов (2,1*105)
- угол наклона зубьев ( )
- коэффициент торцового перекрытия
, где
=1
- взяли по графику (стр.111 [2]) для степени точности 8
(стр. 111 формула 6.9) [2]
(стр. 111 формула 6.10) [2]
(стр. 152 таблица 6.10) [2]
go=56 (стр. 152 таблица 6.11) [2]
=1,025*1,00112*1=1,026
МПа
МПа
- условие выполняется
. Выполняем проверочный расчет на изгибную усталость:
, где
(стр.114) [2]
(по графику рис. 6.14) [2]
Zv1=Z1/cos =20/0.9875=20,25;
Yfs1=3.75; Y =1/ =1/1.7245=0.5798; Y =1- =1-(1.581*10,79/120)=0.858;
МПа
Zv2=79/0.9629=82,04; Yfs2=0.5878; Y =0.5878; Y =0.8786;
МПа
- условие выполняется