- •А.С. Панченко
- •Сызрань 2010
- •Введение
- •Оформление курсового проекта
- •Общие положение
- •1.2. Правила оформления курсового проекта
- •1.3. Общие требования к оформлению текста
- •Р и с. 1.1. Параметры текстовой страницы
- •Р и с. 1.2. Форма основной надписи на листах чертежей и схем
- •2. Курсовой проект «электроснабжение цеха промышленного предприятия или гражданских зданий»
- •2.1. Общие положения
- •Сводка основных положений по определению максимальных активных и реактивных электрических нагрузок
- •Среднеквадратичная нагрузка пары фаз
- •2.2.2. Расчет электрических нагрузок зданий
- •2.2.3. Выбор напряжения силовой и осветительной сети
- •2.2.3. Выбор и обоснование схемы силовой сети
- •2.2.4. Выбор числа, мощности и места расположения цеховых трансформаторных подстанций с учетом компенсации реактивной мощности
- •Выбор числа и мощности трансформаторов гпп
- •2.2.5. Расчет распределительной сети, выбор и расчет защитных устройств на стороне низкого напряжения
- •Для автоматов типа аз100
- •2.2.6. Расчет освещения цеха. Светотехнический расчет освещения цеха: выбор освещенности, типа ламп и светильников; расчет осветительной сети цеха
- •2.2.7. Расчет токов кз в сети низкого напряжения и проверка выбранной аппаратуры на действие токов кз
- •2.2.8 Расчет релейной защиты
- •2.2.9. Расчет искусственного заземления
- •Приложение
- •Среднее значение коэффициентов для расчета нагрузок
- •Комплектные конденсаторные нерегулируемые установки напряжением 0,38 кВ
- •Комплектные конденсаторные установки напряжением
- •0,38 КВ с автоматическим регулированием по напряжению
- •Значения коэффициентов защиты
- •Ремонтно-механические и ремонтно-монтажные цехи, цехи металлоконструкций ремонтных блоков и строительных баз
- •Ориентировочные значения сопротивлений первичных обмоток катушечных трансформаторов тока напряжением ниже 1 кВ
- •Сопротивление понижающих трансформаторов со вторичным напряжением 0,4 кВ
- •Значения сопротивлений троллейных шинопроводов напряжением 660 в
- •Значения сопротивлений комплектных шинопроводов
- •Значения сопротивлений автоматических выключателей
- •Приближенные значения активных сопротивлений разъемных контактов коммутационных аппаратов напряжением до 1 кВ
- •Значение активных переходных сопротивлений неподвижных контактных соединений
- •Формулы для определения сопротивления растеканию тока различных заземлителей
- •Коэффициенты использования ηВ вертикальных заземлителей, размещенных в ряд, без учета влияния горизонтальных электродов связи
- •Коэффициенты использования ηВ вертикальных заземлителей, размещенных по контуру, без учета влияния горизонтальных электродов связи
- •Коэффициенты использования ηГ горизонтальных соединительных электродов в ряду из вертикальных электродов
- •Коэффициенты использования ηГ горизонтальных соединительных электродов в контуре из вертикальных электродов
- •Оглавление
Сводка основных положений по определению максимальных активных и реактивных электрических нагрузок
Фактическое число электроприемников в группе n |
|
nЭ |
Рм |
Qм |
Примечание |
|||||
3 и менее |
Не определяются |
Рм = ΣрН |
Для электроприемников длительного режима (cosφ = 0,8) Qм = 0,75Рм; для приемников повторно-кратко-временного режима (сosφ = 0,75) Qм = 0,87 Рм |
tgφ при cosφ = 0,8 равен 0,75 и при cosφ = 0,75 равен 0,87 |
||||||
Более 3 |
m ≤3 При определении исключаются электроприемники, суммарная мощность которых не превышает 5% номинальной суммарной мощности ΣрН m > 3 (точное определение не требуется) |
nЭ = n
nЭ= < 4 |
Рм = Км*Рсм (Км оп-ределяет-ся по таб-лице) |
При nЭ 10 Qм = 1,1Qсм; при nЭ > 10 Qм = Qсм |
|
|||||
|
||||||||||
Окончание табл. 2.2
|
||||||||||
Фактическое число электроприемников в группе n |
|
nЭ |
Рм |
Qм |
Примечание |
|||||
|
|
nЭ= > 4 (при nЭ>n nЭ прини-мается равным n) |
Рм = Км·Рсм
Рм = Рсм |
При nЭ 10 Qм = 1,1Qсм; при nЭ > 10 Qм = Qсм
Qм = Qсм |
|
|||||
Более 75% установленной мощности расчетного узла составляют электроприемники с прктически постоянным графиком нагрузки (насосы, компрессоры, вентиляторы) |
|
nЭ= > 200 |
Рм = Рсм |
Qм = Qсм |
|
|||||
При наличии в расчетном узле электроприемников с переменным Р’м и постоянным Р”м графиками нагрузок
|
|
|
Р = Р’м+Р”м= =Р’м+ +Р”см |
Q = Q’м+Q”м= =Q’м+ +Q”см |
|
Расчетный максимум активной мощности группы электроприемников или многодвигательного привода, у которого имеются три или менее трех электроприемников, определяется как сумма их номинальных мощностей.
Для одного крана расчетная нагрузка принимается равной номинальной мощности двух более мощных электроприемников, а при нескольких кранах – максимальной расчетной мощности.
При nЭ>200 и любых значениях Ки, а также при Ки>0,8 и любых значениях nЭ расчетную мощность допускается принять равной средней за наиболее загруженную смену (Ки=1).
Максимальные мощности приемников длительного режима работы с практически постоянным графиком нагрузки, к которым относятся насосы, вентиляторы, компрессоры, печи сопротивления, нагревательные приборы, рекомендуется принимать равными средним за наиболее загруженную смену:
Рм = Рсм = Ки·Рном. (2.17)
Общая максимальная мощность этой группы и других групп электроприемников определяется алгебраическим сложением максимальной мощности прочих электроприемников и электроприемников с мало изменяющейся нагрузкой.
Для осветительных электроприемников максимальная активная мощность определяется по выражению
Рм.о.=Кс·Рн, (2.18)
где коэффициент спроса Кс принимается равным: для малых производственных зданий – 1,0; производственных зданий, состоящих из отдельных крупных пролетов, - 0,95; производственных зданий, состоящих из отдельных помещений, - 0,85.
Осветительная нагрузка цеха рассчитывается по удельной мощности осветительной установки ро, кВт/м², приводимой в справочниках для различных производств и известной освещаемой площади цеха F, м²:
Рном.о. = ро·F. (2.19)
Если освещение предлагается выполнить люминесцентными лампами, то кроме активной мощности определяется и реактивная мощность:
Qном= Pном.о·tgφ, (2.20)
где tgφ соответствует cosφ = 0,85 (для ДРЛ соsφ = 0,65).
При совместном питании силовой и осветительной нагрузок последняя учитывается в группе Б и добавляется к расчетной максимальной силовой нагрузке.
При nэ 10 расчетная максимальная мощность Qм=1,1Qсм; при nэ>10 Qм = Qсм.
При наличии в группе, цехе или на предприятии электроприемников, работающих с опережающим коэффициентом мощности (синхронные двигатели, статические конденсаторы), их реактивные нагрузки должны приниматься со знаком минус.
Расчетный максимум для группы Б принимают равным средней нагрузке за максимально нагруженную смену:
Рм= Pсм (2.21)
(nэ в этом случае не находится).
Расчетную нагрузку от машин контактной сварки определяют так называемым «аналитическим» методом. Расчет нагрузок от них следует производить по полной мощности S и за расчетную нагрузку по нагреву принимать среднеквадратичную нагрузку. Почти все машины контактной сварки являются однофазными, поэтому предварительно их распределяют, по возможности, равномерно по всем трем парам фаз АВ, ВС и СА и определяют среднюю нагрузку каждой сварочной машины:
Sср= Кз·ПВ·Sном (2.22)
и среднюю нагрузку по парам фаз АВ, ВС, СА:
; ; . (2.23)
Значения Кз приведены в работе [3].
Если при распределении машин по фазам неравномерность не выше 15% по отношению к общей мощности трехфазных и однофазных электроприемников в группе, то эквивалентная средняя трехфазная нагрузка
(2.24)
(2.25)
(2.26)
где Sср.наиб – средняя мощность наиболее загруженной пары фаз; cosφср – средневзвешенный коэффициент мощности для наиболее загруженной пары фаз,
.
Если неравномерность распределения более 15%, то эквивалентная средняя трехфазная нагрузка определяется для наиболее загруженной фазы и, например, для фазы А рассчитывается по формулам
(2.27)
; (2.28)
, (2.29)
где
. (2.30)
Полученные средние нагрузки нужны для определения расхода электроэнергии и выбора средств компенсации реактивной мощности.
Среднеквадратичная мощность каждой сварочной машины для наиболее загруженной фазы
Sск=Кз · . (2.31)