3.2.3 Расчет аэротенка с регенерацией

Продолжительность нахождения воды в аэротенке:

Увеличим время до 3 часов, что бы уменьшить нагрузку на ил.

Нагрузка на ил будет равна:

q_i = мг БПК_ПОЛН на 1 г беззол. вещ.;

J_i =130 принимаем по таблице 41[1].

Степень рециркуляции активного ила:

Доза активного ила в регенераторе:

Продолжительность окисления:

;

Продолжительность обработки воды в аэротенке:

t_r = t₀ - t_at= 3,86 – 3 =0,86 ч;

Вместимость аэротенка:

W_at = t_at(1 + R_i) q_W = 3^. (1+0,639) ^. 1679,16 = 8256 м³;

Вместимость регенератора:

W_r = t_r R_i q_W = 0,86 ^. 0,639 ^. 1679,16 = 923 м³;

Общий объем сооружения:

W₀ = W_at + W_r =8256 + 923 = 9179 м³;

Соотношение объема регенератора и общего объема аэротенка:

W_r / W₀ = 923/9179 = 0,1

Принимаем аэротенк без регенерации, т.к. время регенерации очень мало и концентрация по БПК невелика.

По табл. 27,3 [3] принимаем 3 секции трехкоридорного аэротенка.

Таблица 5 - Основные характеристики аэротенка

Ширина коридора,м	Рабочая глубина,м	Число кори-доров	Раб.объем одной секции,м^3 при длине 42 м	Число секций	Тип аэрации	Номер типового проекта
6	5	3	3670	3	Пневмати-ческая донная	902-2-269

3.2.4 Расчет системы аэрации

Удельный расход воздуха , м /м очищаемой воды, при пневматической системе аэрации следует определять по формуле:

;

где _q0 - удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой _{БПКполн}, принимаемый при очистке до БПК_полн до 15-20мг/л равным 1,1;

- коэффициент, учитывающий тип аэратора, К₁= 0,75;

- коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов h_a и принимаемый по табл. 43[1] при h_a=4м равным 2,52 ;

K₃ – коэффициент качества воды, принимаемый для городских сточных вод равным 0,85;

С_а – растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяемая как:

;

С_т – растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления.

К_т – коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, который определяется по формуле:

К_т = 1 + 0,27∙(Т_w – 20)=1+0,27∙(22-20)=1,05;

Т_w – среднемесячная температура воды за летний период, 22 °С

м³/м³;

Общий расход воздуха:

Q_at = q_air · q_w =13,791 · 1679,16= 23157 м³/ч.

3.2.5 Расчёт и подбор вторичных отстойников

Найдём гидравлическую нагрузку вторичного отстойника по формуле:

;

где - коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимаемый для горизонтальных отстойников - 0,45;

_at - 10 мг/л;

J_i -иловый индекс принимаемый по таблице 41[1] в зависимости от нагрузки на ил q_i, мг БПК_полн на 1 г беззольного вещества ила в сутки.

м³/м²·ч;

Найдем площадь вторичных отстойников по формуле:

;

где q - максимальный часовой расход сточных вод, м³/ч.

м²;

Принимаем количество и тип вторичных отстойников аналогично первичным отстойникам.

3.3 Обеззараживание сточных вод.

Принимаем дозу хлора равной Д=3 г/м .Найдём расход хлора за 1 ч при максимальном расходе по формуле:

;

где К - коэффициент запаса, равный 1,5.

кг/ч;

Принимаем из таблицы 14.2[3] одну хлораторную с пропускной способностью 10 кг хлора/час.

Таблица 6 - Основные характеристики хлораторной

Пропускная способность, кг хлора в 1ч.	Вместимость склада хлораторной, т	Тара для доставки жид. хлор
10	8	Контейнеры

Для смешения хлора со сточной водой применяем смеситель типа лоток Паршаля из таблицы 16.2[2].

Таблица 7 - Основные размеры смесителя типа лоток Паршаля и потери напора в нем.

Пропускная способность смесителя, м^3/сут	Ширина горловины, мм	Ширина подводящего лотка, В, м	Длина лотка, м	Общая длина смесителя L, м	Потери напора, Δh, м
32000-80000	1000	900	6,6	13,97	0,2

В качестве контактных резервуаров применим резервуар из таблицы 4.63[3].

Таблица 9 - Контактный резервуар

Пропускная способность, тыс. м^3/сутки	Число отделений	Размеры, м
		ширина	длина	глубина
50	2	9	24	2,8

Продолжительность пребывания воды в контактном резервуаре: