3.4. Выбор конструктивного решения и расчет сопряжения вспомогательной балки с главной балкой

П ри сопряжении используем схему примыкания вспомогательной балки к главной сбоку, когда передача нагрузки осуществляется через соединительные элементы. При болтовом соединении параметры болтовых соединений определяют по усилию на 20% выше опорной реакции балки.

Согласно п.11.8 СНиП II-23-81* и принятых указаний, количество болтов в соединении следует определять по формуле:

,

где N_min — меньшее из значений расчетного усилия для одного болта по расчету на срез и на смятие, определяемые по формулам:

На срез: .

На смятие: .

В соответствии с табл.62 СНиП II-23-81* принимаем диаметр болтов: d_b = 24мм, имеющих площадь сечения A_b = 4,52см², A_bn = 3,52см².

Согласно табл.58* СНиП II-23-81* принимаем как для болтов класса 5.8 R_bs = 200МПа.

Согласно табл.5* СНиП II-23-81* определяем:

МПа,

где R_un — временное сопротивление стали сминаемых элементов.

Согласно табл.35* СНиП II-23-81* коэффициент условия работы соединения γ_b = 0,9.

n_s = 1 — число расчетных срезов одного болта;

∑t = 7мм — наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

кН;

кН.

Определяем требуемое количество болтов:

.

Принимаем количество болтов n = 3.

Проверка ослабленного сечения

Проверка сечения ослабленного отверстиями под болты производится по формуле:

,

Диаметр отверстия для болта принимаем как d_отв = d_b +3 = 24+3 = 27мм.

Высота с учетом ослаблений:

мм;

МПа.

Согласно п.11.1* и п.12.6 СНиП II-23-81* расчет швов соединяющих ребро со стенкой главной балки производят по формулам:

; .

Принимаем полуавтоматическую сварку под флюсом. Согласно табл.55* СНиП II-23-81* принимаем флюс АН-348-А и сварочную проволоку Св-08А.

Согласно п.3.4 и табл.56 с учетом требований п.11.1* принимаем МПа.

Согласно п.3.4 и табл.3 СНиП II-23-81* МПа.

Согласно п.12.8 и табл.38* СНиП II-23-81* мм для полуавтоматической сварки, при положении шва “нижнее”. Максимальный катет шва мм.

Согласно п.11.2* и табл.34* СНиП II-23-81* , .

Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* , .

МПа;

Расчет ведем по металлу шва.

мм.

м.

Катет шва принимаем мм.

3.5. Выбор конструктивного решения и расчет сопряжения главной и вспомогательной балок со сплошной колонной

О порная реакция главной балки передается с ее опорного ребра на столик, приваренный к полкам колонны. Торец опорного ребра балки и верхняя кромка столика пристрагиваются.

Принимаем ширину опорного столика:

мм.

Толщина опорного столика с учетом стандартного металлопроката:

мм.

Длина опорного столика определяется из условия прикрепления ее сварными швами. Сварные швы, прикрепляющие опорный столик к колонне, рассчитывается на нагрузку:

кН.

Коэффициент 1,3 учитывает возможную непараллельность торцов опорного ребра балки и столика из-за неточности изготовления, что приводит к неравномерному распределению реакции между вертикальными швами.

; .

Принимаем полуавтоматическую сварку под флюсом. Согласно табл.55* СНиП II-23-81* принимаем флюс АН-348-А и сварочную проволоку Св-08А.

Согласно п.3.4 и табл.56 с учетом требований п.11.1* принимаем МПа.

Согласно п.3.4 и табл.3 СНиП II-23-81* МПа.

Согласно п.12.8 и табл.38* СНиП II-23-81* мм для полуавтоматической сварки, при положении шва “нижнее”. Максимальный катет шва мм.

Согласно п.11.2* и табл.34* СНиП II-23-81* , .

Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* , .

МПа;

Расчет ведем по металлу шва.

Принимаем мм.

Согласно п.11.2* и табл.34* СНиП II-23-81* , .

Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* , .

м.

Длина опорного столика:

мм.

С учетом стандартного металлопроката принимаем l_оп = 380мм.