- •Содержание
- •Введение
- •1. Определение пористости и водонасыщенности массива горных пород комплексом физических методов контроля
- •Определение пористости массива горных пород акустическим методом контроля
- •Определение времени и скорости продольных волн в твёрдой фазе
- •Определение коэффициента пористости
- •Определение водонасыщенности горных пород в массиве методом электрического каротажа
- •Определение коэффициента влажности, удельного сопротивления при полном насыщении пор водой и относительного сопротивления пород в массиве
- •Построение разрезов массива по характеристикам
- •1.3. Построение палеток для идентификации порового заполнителя
- •1.3.1. Определение интервального времени прохождения волны в пористой среде
- •1.3.2. Построение палеток равной влажности
- •1.3.3. Нанесение точек на палетку равной влажности
- •1.3.4. Определение правильности построения палетки
- •1.3.5. Практическое применение палетки
- •1.3.6. Определение типа заполнителя порового пространства
- •1.4. Водопонижение
- •2. Расчет параметров пьезоэлектрических преобразователей
- •2.1. Расчет параметров и характеристик пьезоэлектрического цилиндрического излучателя
- •2.1.1. Выбор конструктивных размеров преобразователя
- •2.1.2. Расчет элементов эквивалентной схемы цилиндрического пьезоизлучателя
- •2.1.2.1. Эквивалентные механические параметры излучателя
- •2.1.2.2. Эквивалентные электрические параметры излучателя
- •2.1.3. Расчет акустической мощности преобразователя
- •2.1.4. Определение кпд преобразователя
- •Электромеханический кпд преобразователя на резонансе – степень активной электрической мощности в активную механическую, развиваемую на выходе:
- •2.1.5. Проверка пьезоэлемента на механическую прочность
- •Импульсный генератор для возбуждения пьезоэлектрического излучателя
- •Список использованных источников
Импульсный генератор для возбуждения пьезоэлектрического излучателя
Д ля увеличения эффективности получения пьезоэлектрического излучателя на его резонансной частоте пьезопреобразователь, обладающий собственной емкостью С0, включается последовательно в колебательный контур, состоящий, помимо ёмкости преобразователя, из индуктивности L и сопротивления R1. Типичная схема генератора импульсов на основе тиристоров представлена на рис. 8.
Рис. 8
В начальный момент тиристор закрыт и конденсатор C1 заряжен. При подаче на электрод тиристора поджигающего напряжения, момент которого является моментом начала синхронизации, тиристор отпирается и происходит разряд конденсатора C1, вследствие чего наблюдается мощный импульс тока через цепь LR1, и на пьезоизлучатель подается импульс напряжения с амплитудой, приблизительно равной одной трети напряжения источника питания Е.
Расчет импульсного генератора указанного типа заключается в выборе величины напряжения источника питания, расчете элементов контура L, R1, а также расчёте элементов схемы, определяющих режим её работы и параметры электрических возбуждающих импульсов.
Элементы ударного контура выбираются так, чтобы резонансная частота контура соответствовала резонансной частоте излучателя f0. Это достигается путем выбора соответствующей величины индуктивности L. На частоте резонанса сопротивление контура равно нулю:
где ωp = 2 ∙ π ∙ fР – резонансная частота преобразователя;
C0 – электрическая ёмкость преобразователя.
ωР = 84400 Гц
L = 1 / 844002 ∙ 4.449 ∙ 10-8 = 3,158 ∙ 10-3 Гн
Длительность электрического импульса, поступающего на преобразователь, определяется постоянной времени цепи С1Zконт, где Zконт – полное внутреннее сопротивление контура. Максимальная ёмкость конденсатора C1 ограничивается предельной величиной импульса тока, проходящего через тиристор в момент его разряда, а также длительностью генерируемых импульсов. Обычно величина емкости С1 выбирается
С1 3 C0
С1 ≈ 3 4.449 ∙ 10-8 = 13.35 ∙ 10-8 Ф
Дополнительное сопротивление контура R1 выбирают с целью уменьшить длительность возбуждающего импульса из условия
R1 = / Q
где = L / C0 – волновое сопротивление контура;
Q – добротность контура, которая в большинстве ультразвуковых измерительных приборов выбирается равной от 1 до 5.
= 3.157 ∙ 10-3 / 4.447 ∙ 10-8 = 266.411 Ом
R1 = 266.411 / 1.622 = 164.248 Ом
Величина сопротивления R2 определяется тем условием, что постоянная времени цепи τ должна быть в несколько раз меньше времени между импульсами синхронизации (поджигающими импульсами). Частота импульсов синхронизации (частота посылок) у приборов, работающих от сети, как правило, бывает равной 50 – 100 Гц. Величина R2 должна быть такой, чтобы после разряда конденсатора С1 в промежуток времени до прихода на его сетку следующего импульса синхронизации тиристор успел погаснуть и стать запертым. Постоянная времени τ = R2 C1 обычно имеет величину порядка τ = 1000 мкс.
R2 = 10-3/ 13.34 ∙ 10-8 = 0.75 ∙ 104 Ом
Величины сопротивлений R3, R4, R5 определяются оптимальными режимами работы схемы, в частности, типом тиристора.
Задающий генератор, создающий импульсы синхронизации, может быть собран в виде мультивибратора на базе операционного усилителя или в виде схемы-формирователя синхроимпульсов из синусоидального напряжения сети. Задающий генератор может также использоваться для запуска генератора разведки.