ВнешнееКз ВнутреннееКз

_{А B С}

_С1 ^AK1

^Q1

AK2

_W1 ^Q2

AK3

Q3

^AK4 _С2

_W2 ^Q4

^IKC1

_K ^IKC2

НапряжениесвыходаZA1,2защитыAK1

Напряжение

свыходаZA1,2

_{защитыAK3}

НапряжениесвыходаZA1,2защитыAK2

Напряжение

свыходаZA1,2

_{защитыAK4}

ВЧсигналыотGMзащитыAK1

ВЧсигналы

отGMзащиты

_AK3

ВЧсигналыотGMзащитыAK2

ВЧсигналы

отGMзащиты

_AK4

ВЧсигналынавходеDMзащитыAK1

ВЧсигналынавходеDMзащитыAK3

НапряжениеU_DMитокI_DMнавыходеПВЧАК1

^IDM

^UDM

НапряжениеU_DMитокI_DMнавыходе

_ПВЧАК3

Рис.6.4. Диаграммыработыдифференциально-фазнойвысокочастотнойзащиты

ПриэтомвыходныенапряженияприемниковDMравныну-люизащитаЛЭПW1несрабатывает.Дляобеспеченияблоки-рованияпередатчикиGMпускаютсядоначаласравненияфаз,аостанавливаютсятолькопослеотключениявнешнегоКЗ.Пер-воеобеспечиваетсярелеKL2,имеющимзамедлениепридейст-вии,второе–релеKL1,имеющимзамедлениеприотпускании.

ВнутреннееКЗдлязащитыЛЭПW2вточкеК.Вначалесрабатываюттежереле,чтоивпредыдущемслучае.ТокипоконцамЛЭПW2принимаютсясовпадающимипофазе(см.рис.6.4).ПоэтомупередатчикиGMполукомплектовзащитыАКЗиАК4работаютодновременноипосылаютВЧсигналы,совпадающиепофазе.РезультирующиеВЧсигналывприемни-кахDMполукомплектовзащитыАКЗиАК4имеютскважности.ПоэтомунавыходеприемниковDMпоявляютсяимпульсына-

пряжения

^U_DM

иток

^I_DM^{,проходящийчерезрелеKL3ивызы-}

вающийегосрабатывание,ачерезпромежуточноерелеKL4иуказательноерелеКНпроисходитсрабатываниезащитывце-лом.

Выборпараметровсрабатыванияпусковыхорганов.Па-раметрысрабатываниявыбираютсяодинаковымидляобоихпо-лукомплектовзащиты.ПрисимметричныхповрежденияхтоксрабатываниярелепускапередатчикаGMотстраиваетсяотмак-симальноготоканагрузкиЛЭПпоследующемувыражению:

^I_сКА1^=k_отс1^×I_нmax^/(k_в^×K_I^).

Здесьвправойчастивыражениявеличиныиихзначенияанало-

гичнынаправленнойзащитесВЧблокировкой.

Токсрабатываниярелеподготовкицепиотключениявыби-раютпоусловиюсогласованиястокомсрабатываниярелепускапередатчикаGMпоследующемувыражению:

^I_сКА2

^=k_с1^×I_сКА1^,

где

^k_с1^=1,4−1,5

–коэффициентсогласованияцепейпускапе-

редатчикаGMиподготовкиотключенияполукомплектовзащи-

тыприсимметричныхповреждениях.

При несимметричных повреждениях ток срабатыванияфильтр-релеобратнойпоследовательностипускапередатчика

GMотстраиваетсяоттоканебалансавмаксимальномнагрузоч-

_{номрежимепоследующемувыражению:}

^IсКА3

^=k_отс2^×₍^I_2нб.п^+I_2нес.п)^/(k_в^×K_I^),

где

^k_отс2

^=1,2

–коэффициентотстройки;

^k_в^=0,4−0,5

–ко-

эффициентвозвратафильтра-реле;

^I_2нб.п

^=k_2нб^×I_нmax

–при-

_{веденныйкпервичнойцепитокнебалансафильтраобратной}

^{последовательностиZA2;k}_2нб

^=0,02−0,03

–коэффициентне-

_{баланса фильтра обратной последовательности ZA2;}

^I_2нес.п

–токобратнойпоследовательностипринесимметричной

нагрузке,приведенныйкпервичнойцепи.

Токсрабатыванияфильтр-релеобратнойпоследовательно-

стиподготовкицепиотключениявыбираетсяпоследующемувыражению:

^I_сКА4

^=k_с2^×I_сКА3^,

где

^k_с2⁼²

–коэффициентсогласованияцепейпускапередат-

чикаGMиподготовкиотключенияполукомплектовзащитыпринесимметричныхповреждениях.

ЧувствительностьпусковыхоргановпроверяетсяпоКЗнапротивоположномконцеЛЭП,коэффициентчувствительностидолженбытьнеменее1,5-2.

Нааналогичномпринципедействияоснованаработасерий-

новыпускаемыхэлектротехническойпромышленностьюпане-

лейДФЗ-201дляЛЭП110-220KBиДФЗ-501,503,504дляЛЭП

330-500кВ.