- •Анализ и тенденции развития литья теплоэнергетического оборудования
- •Разработка технологического процесса изготовления отливки теплообменника
- •Анализ заказа
- •Анализ технологичности конструкции литой детали и выбор способа изготовления отливки
- •Определение положения отливки в форме при заливке
- •Определение участков поверхности отливки, выполняемых стержнями
- •Выбор материала для изготовления модельного комплекта
- •Конструкция и размеры модельных комплектов
- •Определение размеров и конструкции опок
- •Проектирование и расчет литниково-питающей системы
- •Определение температуры расплава при заливке в форму
- •Продолжительность охлаждения отливок в форме
- •Формовочные и стержневые смеси
- •Применение эвм при разработке технологии получения отливки
- •Подготовка литейной оснастки
- •Уплотнение смеси в опоке
- •Изготовление стержней
- •Сушка стержней
- •Анализ брака полученных опытных отливок и пути его устранения
- •Построение приближенной математической модели скорости затвердевания отливки основы термокинетической теории кристаллизации
- •Расчет затвердевания
- •Применение эвм
- •Герметичность чугунов
- •Разновидности нарушений плотности серого чугуна
- •Микропористость
- •Макропористость
- •Грубая дефектная пористость
- •Физическая характеристика герметичности серых чугунов
- •Методики проведения экспериментов определение герметичности чугуна разработка способа и методики определения герметичности чугуна
- •Конструкция герметометра для определения герметичности чугуна
- •Определение твердости чугуна твердость как характеристика свойств материалов
- •Определение твердости металлов методом бринелля
- •Порядок работы на полуавтоматическом приборе 2109 тб
- •Определение макроструктуры металлов и сплавов макроанализ строения металлов
- •Макроанализ излома металла
- •Определение микроструктуры металлов и сплавов микроструктура чугуна
- •Микроанализ металлов
- •Приготовление микрошлифов
- •Изучение микроструктуры
- •Количественная металлография
- •Обработка и анализ результатов исследований определение оптимальных размеров образца для испытаний на герметичность
- •Исследование влияния химического состава и структуры на герметичность чугуна
- •Макроструктура сурьмянистого чугуна
- •Микроструктура сурьмянистого чугуна
- •Влияние сурьмы на герметичность чугуна
- •Механические свойства сурьмянистого чугуна
- •Охрана труда анализ возможных опасных и вредных производственных факторов при работе в литейной лаборатории
- •Мероприятия, направленные на устранение и снижение выявленных опасных и вредных производственных факторов
- •Экологические проблемы отвалов литейного производства
Мероприятия, направленные на устранение и снижение выявленных опасных и вредных производственных факторов
ОТКЛОНЕНИЯ ОТ НОРМАТИВНОГО МИКРОКЛИМАТА, ЗАПЫЛЕННОСТЬ И ЗАГАЗОВАННОСТЬ
Значительное количество пыли выделяется при изготовлении различных формовочных смесей, выбивке отливок и очистке литья. Особая опасность в ней обуславливается высоким содержанием оксида кремния (94%-99%). При плавке возможно загрязнение воздушной среды аэрозолями конденсации металлов, которые оказывают неблагоприятное действие при поступлении в организм работающего.
ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования.
Нормируемые параметры:
оптимальные:
Температура 20 - 22 °С;
Относительная влажность воздуха не более 40 - 60%;
Скорость движения воздуха 0.3 м/с.
допускаемые:
Температура 15 - 21 °С;
Относительная влажность воздуха не более 75%;
Скорость движения воздуха (не более) 0.4 м/с.
По вредным выбросам:
Цинка окись (не более) 5 мг/м3;
Кремния окись (не более) 1 мг/м3;
Сурьмы окись (не более) 5 мг/м3.
Поэтому рекомендуется во время формовки и выбивки пользоваться респиратором, а также использовать общеобменную и местную вентиляции.
ОСВЕЩЕННОСТЬ
При искусственном освещении нормируемое значение освещенности по СНиП II-4-79 составляет 200 лк.
Для улучшения освещения помещений литейной лаборатории надо установить лампы дневного света на место и для оборудования, требующего этого, поставить местное освещение.
ПОВЫШЕННЫЙ УРОВЕНЬ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПОЛЯ
Для электромагнитных полей радиочастот напряженность ЭМП по электрической составляющей не должна превышать 50 В/м, по магнитной составляющей 5 А/м (ГОСТ 12.1.006-76).
Во время ведения плавки рекомендуется пользоваться защитными экранами, оператор плавки не должен находится длительное время рядом с работающим индуктором.
ПОВЫШЕННЫЙ УРОВЕНЬ ШУМА И ВИБРАЦИИ
По ГОСТ 12.1.003-83 ССБТ норма дБ по октавам составляет:
Таблица 9-1
Рабочее место |
Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц | |||||||||
|
63 |
125 |
250 |
500 |
1000 |
2000 |
4000 |
8000 |
дБа | |
Допускаемые в лаборатории |
94 |
87 |
72 |
78 |
75 |
73 |
71 |
70 |
80 |
Допустимые значения вибрации при интегральной оценке по частоте нормируемого параметра для длительности воздействия 480 мин :
по виброускорению - Z,X,Y = 4 м/c2;
по виброскорости - 4 м/с×10-2;
для частот 16 - 1000 Гц - дБ 118 (ГОСТ 12.1.012-91)
Во время работы на лабораторном оборудовании надо использовать для: электро-индукционной печи ботинки на толстой подошве; смешивающих бегунов, сверлильного станка и шаровой мельницы звукоизолирующие наушники.
ОПАСНОСТЬ ТРАВМИРОВАНИЯ
Опасность травмирования на рабочем месте определяют по ГОСТ 12.0.004-79.
Опасность травмирования в текущее время в основном обусловлена большим износом оборудования. Поэтому для уменьшения опасности травмирования надо при работе соблюдать меры техники безопасности. При работе на технологическом оборудовании установить ограждающие экраны на силовом оборудовании а также провести реконструкцию и ремонт существующего оборудования.
ОПАСНОСТЬ ПОРАЖЕНИЯ ЭЛЕКТРОТОКОМ
По ГОСТ 12.1.038-82 Напряжение прикосновения и уровни токов составляют:
для тока частотой 50 Гц (не более) - U=2В, I=0.3 мA.
Из за большого износа индукционной печи возникает отпотевание витков индуктора и, как следствие, опасность межвиткового замыкания. С этой опасностью борется оператор плавки. Поэтому возможно поражение электротоком. Для устранения этой опасности предусматривается:
установка защитных заземлений;
при эксплуатации индукционной печи работать в асбестовых перчатках на войлочной основе;
догрузку шихты в печь производить только при отключенном электропитании.
ПОЖАРНАЯ ОПАСНОСТЬ
Пожарная опасность нормируется по ГОСТ 12.1.033-81.
Для обеспечения пожарной безопасности надо поддерживать порядок в лаборатории, не допускать нагромождения пожароопасных веществ. Иметь действующие огнетушители (желательно порошковые или на CO2).
РАСЧЕТ МЕСТНОЙ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ОТ ЭЛЕКТРО-ИНДУКЦИОННОЙ ПЕЧИ
Расчет местной вентиляции на плавильном участке ведем базируясь на [7].
ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ МЕСТНОГО ОТСОСА
Т.к. индукционная печь является интенсивным источником тепла, то над ней присутствует устойчивое струйное течение, а значит, основываясь на [7], мы выбираем зонт с неравномерным всасыванием по площади.
Радиус источника вредных веществ r = 0.15 м.
Для отсоса улавливающего приточную струю в пределах разгонного участка высота зонта выбирается из соотношения (h ³ 4r), также необходимо удалять вредные выбросы в виде окисла сурьмы.
h = 4×0.15 = 1.1 м.
Основные параметры зонта:
Rзонта= r+0.24×h = 0.414 м,
R1 = 0.8×R = 0.8×0.414 = 0.3312 м,
R2 = 0.6×Rзонта = 0.6×0.414 = 0.248 м,
R4 = 0.7×R3 = 0.7×0.15 = 0.105 м.
Рис.9-1. Схема Зонта:
корпус зонта;
всасывающий конус.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
r = 0.15 (м),
Q = 50000×0.55 = 27500 (Вт); по [12] тепловыделение в воздух рабочей зоны для печи мощностью 50 кВт составляет 55%,
Рис.9-2. Схема местной вентиляции
wb = 0.05 (м/с),
h = 1.1 (м),
R = 0.414 (м),
Gsb = 31.25 (мг/с) (время плавки / суммарный угар Sb).
h2= 10 см; h4= 20 см; h6= 7 м; h8= 50 см;
h10= 20 см; 1 - местный отсос; 2 - шиберная задвижка;
7 - скруббер Вентури; 9 - вентилятор; 11 - факельный выброс.
ВЫЧИСЛЯЕМ ОСЕВУЮ СКОРОСТЬ UM И РАСХОД ВОЗДУХА В СТРУЕ НА УРОВНЕ ВСАСЫВАНИЯ LСТР:
(9-1)
(9-2)
ОПРЕДЕЛЯЕМ ЗНАЧЕНИЕ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА, УЧИТЫВАЮЩЕГО ПОДВИЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ:
(9-3)
где F - площадь всасывающего отверстия, м2;
Fстр - площадь сечения затопленной струи, м2, на разгонном участке Fстр = Fисточника;
wb- скорость движения воздуха в помещении, м/с.
(9-4)
ПО ГРАФИКУ 1.4 [7] ОПРЕДЕЛЯЕМ ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ ПРЕДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ОТСОСА:
ВЫЧИСЛЯЕМ ПРЕДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ОТСОСА, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЙ ПОЛНОЕ УЛАВЛИВАНИЕ СТРУИ ПРИ МИНИМАЛЬНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ОТСОСА:
(9-5)
НАХОДИМ МАКСИМАЛЬНУЮ И ОТНОСИТЕЛЬНУЮ ИЗБЫТОЧНУЮ КОНЦЕНТРАЦИИ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ В УДАЛЯЕМОМ ВОЗДУХЕ, СООТВЕТСТВУЮЩИЕ РЕЖИМУ ПРЕДЕЛЬНОГО УЛАВЛИВАНИЯ:
(9-6)
где G - производительность источника по газовым выбросам, мг/с;
Cпр- концентрация вредных примесей в приточном воздухе общеобменной вентиляции, мг/м3;
Спред = 0, т.к. других источников выделения вредных веществ нет.
(9-7)
ПДК рабочей зоны по содержанию сурьмы не должно превышать 5 мг/м3.
ВЫЧИСЛЯЕМ ЗНАЧЕНИЕ БЕЗРАЗМЕРНОГО КОМПЛЕКСА М:
(9-8)
где Gр - приходящееся на 1 отсос количество газовой примеси, выделяющейся в единицу времени от рассредоточенных источников не снабженных местными отсосами, мг/с;
G - производительность источника по газовым выбросам, мг/с;
НАХОДИМ КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ УЛАВЛИВАНИЯ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ h = GУ/G И КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТСАСЫВАНИЯ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ Kh = LОТ/LПР.ОТ.:
(9-9)
Методом подбора решаем систему уравнений, откуда находим k h.
kh = 1.12.
ОПРЕДЕЛЯЕМ ТРЕБУЕМУЮ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ОТСОСА, ОБЕСПЕЧИВАЮЩУЮ ОПТИМАЛЬНУЮ ЭФФЕКТИВНОСТЬ УЛАВЛИВАНИЯ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ:
(9-10)