Защита курсовой работы
Оформленная КР приносится на кафедру БЖД (ХТ- 204) для ее проверки ведущим преподавателем. При отсутствии замечаний студент допускается к защите, которая происходит в форме доклада (5 мин.) по результатам выполненной КР и ответов на поставленные вопросы руководителем курсовой работы.
Работа, выполненная не по своему варианту возвращается студенту без проверки. Срок представления КР на кафедру не менее чем за две недели до начала экзамена по БЖД.
5. СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Бережной С.А. Безопасность жизнедеятельности / Бережной С.А., Романов В.В., Седов Ю.И: учеб. пособие. -Тверь, ТГТУ,1996г.
2. ГОСТ 12.0.003-74. ССБТ Опасные и вредные производственные факторы. Классификация.
3. Бережной С.А. Аксенов Б.С и др. Количественная оценка условий труда на рабочих местах: учеб. пособие.-Калинин, КПИ, 1989г.(чит.зал ХТ шифр 179)
Межотраслевые нормативы численности работников службы охраны труда на предприятии.-М.: Минтруда РФ 1985(зал периодики ХТ)
Смирнов Е.Л. Справочное пособие по НОТ:М.: Экономика,1989.-399с.
Практикум по безопасности жизнедеятельности(С.А.Бережной, Ю.И.Седов, Н.С.Любимова и др).-Тверь:ТГТУ,1977(шифр 772).
Энциклопедия по безопасности и гигиене труда. Том 4.-Ч.1,(Р-Ф):М.: Профиздат,1987.-С.2153-2160.
Раздорожный А.А. Безопасность производственной деятельности: учеб.пособие.-М.:2003.-208с.
3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИТОЧНО-вытяжной МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
3.1. Методика проектирования
Проектирование механической вентиляции для различных помещений состоит из трех этапов. На первом этапе определяют помещение(я), где необходима механическая вентиляция, его(их) размеры, наличие в нем(них) избытков явного или полного тепла летом и зимой, газовых и пылевых примесей, работающих людей, а также расчетные метеорологические и иные условия, вытекающие из раздела 2 СНиП 2.04.05-91 [9] и его обязательных приложений 1,2, 5 и 8. Здесь же решаются вопросы размещения воздуховодов, воздухозаборных шахт и других элементов механической вен-
тиляции. Их принимают с учетом строительных особенностей данного(ых) помещения(й) и эстетических требований. В частности, наиболее удобно располагать воздуховоды над подвесными потолками или на специальных технических этапах, в толщах стен (при сборном строительстве), под полом или перекрытием. Расположение воздуховодов и их трасс в значительной мере предопределяется местом установки вентилятора. Его по возможности устанавливают в середине воздуховода, соединенного параллельно. Определение числа воздуховодов (ветвей) для обслуживания данного помещения является одной из важнейших задач проектирования механической вентиляции.
Этот этап проектирования частично реализуется студентами только на практических занятиях, так как многие сведения даны в исходных данных заданий: в других случаях он выполняется полностью с соответствующими обоснованиями.
На втором этапе определяют потребное количество воздуха (1П, м3/ч) для конкретного помещения (а следовательно и проектируемой механической вентиляции) и ведут аэродинамический расчет вентиляционной сети, заданной (принятой) к проектировании,
Согласно СНиП 2.04.05-91 [9] величину 1^ определяют расчетом, исхояя из обеспечения в данном помещении санитарно-гигиенических норм (Lсг, м /ч) и норм взрывопожарной безопасности (Lб, м3/ч). При этом величина LП должна быть большей из полученных расчетом величин для данного помещения, т.е.
(3.1)
Расчет значения LСГ ведут по избыткам явной или полной теплоте, массе выделяющихся вредных веществ, избыткам влаги (водяного пара), нормируемой кратности воздухообмена и нормируемому удельному расходу приточного воздуха. При этом значения Lсг определяют отдельно для теплого и холодного периодов года при плотности приточного и удаляемого воздуха р = 1,2 кг/м5 (температура 20СС). Конечной величиной Lсг принимают большую из величин, полученных по формулам (3.2, ..3.4).
При наличии избытков явной или полной теплоты ( или , Вт) в помещении потребный расход воздуха, м3/ч, определяют по формулам
Lя = 3.6 / 1.2 (t -t ) (3.2)
Рис. 3.1. Расчетная схема воздуховода:
а, б, в, г и д - участки магистрального воздуховода; 1 и 2 - ответвления; ПЗ - пылеулавливающее устройство
де зависит от выбранной конструкции (табл. 14.11 с. 307 книги [12]) конического коллектора. Последний устанавливается под углом 30°и при соотношении = 0,05, тогда по справочнику коэффициент равен 0,8. Два одинаковых круглых отвода запроектированы под углом 90° и с радиусом закругления =2,
Для них по табл. 14.11 [121 коэффициент местного сопротивления = 0,15
Потерю давления в штанообразном тройнике с углом ответвления в 15° ввиду малости (кроме участка 2) не учитываем. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участках а и 1
.
На участках бив местные потери давления только в тройнике, которые ввиду малости (0,01...О,03) не учитываем. На участке г потерю давления в переходном патрубке от вентилятора ориентировочно оценивают коэффициентом местного сопротивления =0,1. На участке д расположена выпускная шахта, коэффициент местного сопротивления зависит от выбранной ее конструкции. Поэтому выбираем тип шахты с плоским экраном и его относительным удлинением 0,33 (табл. 1-28 книги [10]), а коэффициент местного сопротивления составляет 2,4. Так как потерей давления в тройнике пренебрегаем, то на участке д (включая и ПУ) получим = 2,4. На участке 2 давление теряется на свободный выход ( = 1,1 по табл. 14-11 книги [121) и в отводе
( 0,15 см. выше). Кроме того, следует ориентировочно предусмотреть потерю давления на ответвление в тройнике ( 0,15), так как здесь может быть существенный перепад скоростей. Тогда суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке 2
= 1,1 + 0,15 + 0,15 = 1,4 . Пример 2. При расчете вентсети (рис. 3.2) требуется определить суммарные значения коэффициентов местных сопротивлений для приточной вентиляции.
Рис. 3.2. Расчетная схема воздуховода;
КУ - калориферная установка; а, б и в - участки магистрального воздуховода
Решение. На участке а давление теряется на приточный насадок на спуске, в двух отводах и в тройнике. Приточный насадок выбираем из табл. 14.11 [121. Нам подходит веерная решетка с ^ = 1,1. Коэффициент местного сопротивления в двух отводах рассчитывается аналогично примеру 3.1 и равен ^ = 2 х 0,15 = •0,3. Потери давления в тройниках ввиду малости (0, 01... О, 03) не учитываем. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке а = 1Л + 0,3 - 1,4 . На участке б местные потери давления в тройнике не учитываем ввиду их малости, но на этом участке предусматривается работа КЗ в зимнее время. Ее сопротивление определяется по графикам фиг. 5 и 6 (с. 532 книги СИ]) при определении весовой скорости воздуха и его массового расхода. На практических занятиях сопротивление (потеря давления) КУ следует принимать 30... 50 Па. На участке в давление теряется на свободный вход в колено ( = 90 и равен 1,1 (табл. 14.11 книги [12]), на внезапное сужение потока в отводе при соотношении площадей = 0,8 и составляет 0,15. Кроме того, на данном участке расположена приточная шахта; выбираем ее с зонтом при утолщенной входной кромке (H/d = 0,5) с = 0,75 (табл. 14.11 книги [12]. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке в
= 1.1 + 0.15 + 0,75 = 2,0 .
Затем аэродинамический расчет ведут следующим образом.
1. Определяем диаметры, мм, воздуховодов из уравнения расхода воздуха ,
D=1,13(L/V) (3.8)
При этом начинают с наиболее удаленного от вентилятора участка, задавшись для данного участка скоростью ( в приточной механической вентиляции скорость V принимают 2... 10 м/с, а в вытяжных системах - 10... 25 м/с) и необходимым расходом, и вычисляют диаметр воздуховода. Последний округляют до ближайшего стандартного диаметра (приложение 21 СНиП [91 или приложение 1 книги [10]) и пересчитывают скорость V по формуле (3.8).
2. Определяют по вспомогательной таблице (приложение 1 [10]) динамическое давление ( ) и приведенный коэффициент сопротивления трения /d.
3. По заданным и рассчитанным данным (см. графы 2... 9 табл. 3.1) подсчитывают потери давления по формуле
P = ( ) (3.9)
Для упрощения вычислений необходимо составить ниже
следующую таблицу, куда заносятся результаты расчетов. Таблица 3.1. Сводная таблица результатов аэродинамического расчета
N участка |
l,м |
|
L, м /ч |
d , мм |
V , м/c |
, Па |
|
|
|
P, Па |
P, Па |
, Па |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
4. Нарастающим итогом записываем Р' потери давления в магистрали до концов соответствующих участков, а для ответвлений - располагаемые давления (графа 12 табл. 3.1). В графе 13 вычисляются для ответвлений невязки - разницы между потерями давлений в ответвлениях и располагаемыми для них давлениями. Если эти невязки не превышают 10% от располагаемого давления то пересчет ответвлений можно не выполнять (реализация этого пункта см. в примере 3).
Пример 3. По ранее выполненным расчетам и приведенной трассе на рис. 3.1 выполнить расчет потерь давления Р' и определить невязки Р.
Решение. Считаем, что потери давления Р уже рассчитаны и вносим их в табл. 3.2. Дальнейший ход вычислений состоит в следующем.
Таблица 3.2. Сводная таблица (извлечение по графам 11...13 табл. 3.1)
N участка
|
Р, Па
|
Р', Па
|
P, Па
|
а
|
216
|
216
|
-
|
б
|
48
|
264
|
-
|
в
|
18
|
282
|
-
|
г
|
24
|
306
|
-
|
д
|
312
|
618
|
-
|
КУ
|
352
|
658
|
-
|
1
|
216
|
264
|
48
|
2
|
176
|
306
|
130
|
Потери давления Р' в магистрали записываются нарастающим итогом. Располагаемое давление для участка 1 равно подсчитанной потере давления на участке а и б, т.е. 264 Па; для участка е - потере давления на участке д , т.е. 312 Па; для участка е получилась недопустимая невязка в 136 Па, т.е. в 136/312 х 100= 44%. В данном случае необходим пересчет диаметра воздуховода и скорости движения воздуха или установка соответствующей дроссельной заслонки.
На третьем этапе по общей потере давления в рассчитанном воздуховоде Р' (в примере 3 - 658 Па) и потребному расходу воздуха Lп, м3/ч, подбирают вентилятор [10]. Затем определяют установленную мощность N , кВт, электродвигателя по формуле
- 38 -
где Q - принятая производительность вентилятора, м3/ч; Н - принятий напор вентилятора, Па; - кпд вентилятора (рекомендуется выбирать наибольший по графику для необходимых Q и Н ); - кпд передачи (для клиновой - 0,9...0,95; при соединении на одном валу - 1.0).
По полученному значении Nу подбирает по каталогу [10] тип электродвигателя, его мощность, число оборотов и т.д. Затем приступают к конструктивней решениям, указанным в подразделе 3.4.