Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Нижнетагильский технологический институт (филиал УрФУ)

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Колобова Ирина.doc

Скачиваний:

Добавлен:

19.11.2019

Размер:

4.85 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 34 / 74 5 6 7 > Следующая >>>

4.2.3 Временные нагрузки

1 Снеговая нагрузка

Расчётная нагрузка от снега на крайнюю колонну:

= 1,8 · · 6 · 0,95 = 123,12 кН (ось А, Г);

То же, на среднюю колонну с одного пролёта:

= 1,8 · · 12 · 0,95 = 246,24 кН (ось Б, В);

с двух пролётов:

= 2 · 246,24 = 492,48 кН

Нагрузка приложена так же, как и нагрузка от собственного веса покрытия.

2 Крановая нагрузка

При расчёте поперечных рам зданий с мостовыми кранами для колонн крайнего ряда учитывают вертикальную и горизонтальную нагрузки от двух предельно сближенных кранов на одном пути. Колонны средних рядов нагружены четырьмя кранами (по два крана в соседних пролётах).

Необходимые для расчёта характеристики мостовых кранов по ГОСТ 25711-83 приведены в табл. 1.

Таблица 1

№	Характеристика крана	Обозначение	Пролёт 24 м
1	Грузоподъёмность крана, т	Q_кр.	5
2	Пролёт крана, м	L_кр.	22,5
3	Ширина моста, мм	B	6500
4	База крана, мм	K	5000
5	Масса крана с тележкой, т	G_кр.	25
6	Масса тележки, т	Q_т.	2,2
7	Максимальное нормативное давление одного колеса моста крана на подкрановый рельс, кН	P_{макс.,н.}	101
8	Минимальное нормативное давление одного колеса моста крана на подкрановый рельс, кН	P_мин.,н.	49
9	Нормативное горизонтальное поперечное тормозное давление одного моста крана, кН	T_н.	1,8

Значения P_мин.,н. и T_н. в ГОСТе не приведены, их можно определить по формулам:

P_мин.,н. = - P_{макс.,н.} = - 10,1 = 4,9 т = 49 кН

T_н. = 0,025 · (Q_кр. + Q_т.) = 0,025 · (5 + 2,2) ≈ 0,18 т = 1,8 кН - для кранов с гибкой подвеской груза.

Вертикальное и горизонтальное давления от кранов на колонны должны быть взяты с коэффициентом сочетаний (для кранов групп режимов 1К-6К):

n_c = 0,85 (для двух кранов), n_c = 0,7 (при учёте четырёх кранов),

а также коэффициентом надёжности по нагрузке γ_f =1,1 (для крановых нагрузок) и коэффициентом надёжности по ответственности γ_n = 0,95.

Рис. 8 Схема действия крановых нагрузок и линия влияния давления их на колонны

а) Вертикальная нагрузка от кранов

Определяю по линиям влияния расчётные максимальные и минимальные давления от кранов на колонны.

Σy = 1 + 0,16 + 0,72 = 1,88 (оси А и Г, шаг крайних колонн - 6 м)

Σy = 1 + 0,58 + 0,84 + 0,43 = 2,85 (оси Б и В, шаг средних колонн - 12 м)

ось А, Г, пролёт - 24 м, для двух кранов

Д_макс. = P_{макс.,н.} · Σy · n_c · γ_f · γ_n = 101 · 1,88 · 0,85 · 1,1 · 0,95 ≈ 168,66 кН

Д_мин. = P_мин.,н. · Σy · n_c · γ_f · γ_n = 49 · 1,88 · 0,85 · 1,1 · 0,95 ≈ 81,82 кН

ось Б, В, пролёты - 24 и 24 м, для четырёх кранов

Д_макс.’ = 2 · P_{макс.,н.} · Σy · n_c · γ_f · γ_n = 2 · 101 · 2,85 · 0,7 · 1,1 · 0,95 ≈ 421,12 кН

Д_мин.’ = 2 · P_мин.,н. · Σy · n_c · γ_f · γ_n = 2 · 49 · 2,85 · 0,7 · 1,1 · 0,95 ≈ 204,3 кН

Эта нагрузка от кранов передаётся на колонны там же, где и постоянная нагрузка от собственного веса подкрановой балки.

б) Горизонтальная нагрузка от поперечного торможения кранов

Величина расчётной тормозной нагрузки на колонну T определяется по той же схеме загружения, что и для вертикальной крановой нагрузки. Здесь также учитывается коэффициент сочетаний n_c = 0,85.

оси А и Г, пролёт 24 м, шаг крайних колонн - 6 м

T = T_н. · Σy · n_c · γ_f · γ_n · = 1,8 · 1,88 · 0,85 · 1,1 · 0,95 ≈ 3 кН

оси Б и В, пролёты 24 м, шаг средних колонн - 12 м

T = T_н. · Σy · n_c · γ_f · γ_n · = 1,8 · 2,85 · 0,7 · 1,1 · 0,95 ≈ 3,75 кН

Эта нагрузка считается приложенной к колонне на уровне головки рельса подкрановой балки, т. е. на расстоянии 950 мм от верха консоли для шага колонн 6 м и на расстоянии 1350 мм от верха консоли для шага колонн 12 м.

(высота рельса типа КР70 120 мм)

3 Ветровая нагрузка

Ветровая нагрузка принимается приложенной в виде распределённой нагрузки в пределах высоты колонны и собирается с вертикальной полосы стены шириной, равной шагу колонн вдоль здания (6 м). При этом давление ветра на конструкции, расположенные выше колонн, заменяется сосредоточенной силой в уровне верха их.

Нормативное значение ветрового давления принимаю согласно табл. 5 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия». Для IV ветрового района (г.Курган): w₀ = 0,6 МПа = 60 кгс/м².

Аэродинамический коэффициент с наветренной стороны c = 0,8, с подветренной c = - 0,6 (приложение 4 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»).

Коэффициент надёжности по ветровой нагрузке γ_f = 1,4.

Скоростной напор ветра возрастает с увеличением высоты. Определяю значение коэффициента k, учитывающего изменение ветрового напора по высоте.

Тип местности - В.

Коэффициент k (п. 6.5.) для типа местности В: для высоты 5 м и менее - 0,5; для высоты 10 м - 0,65; для высоты 20 м - 0,85.

Определяю значение k для отметки + 10,800: k = 0,65 + (0,85 - 0,65) · ≈ 0,66.

Определяю значение k для отметки + 12,600: k = 0,65 + (0,85 - 0,65) · = 0,7.

Для упрощения расчёта неравномерную ветровую нагрузку на стойки поперечной рамы заменяю равномерно распределённой, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки. Расчётная равномерно распределённая нагрузка от ветра на колонны поперечной рамы с наветренной стороны:

на отметке + 5,000: w₁ = w₀ · c · k · B · γ_f · γ_n = 0,6 · 0,8 · 0,5 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ 1,91 кН/м;

на отметке + 10,000: w₂ = 0,6 · 0,8 · 0,65 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ 2,49 кН/м;

на отметке 10,800: w₃ = 0,6 · 0,8 · 0,66 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ 2,53 кН/м;

на отметке 12,600: w₄ = 0,6 · 0,8 · 0,7 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ 2,68 кН/м;

на отметке + 5,000: w₁’ = w₀ · c · k · B · γ_f · γ_n = 0,6 · (- 0,6) · 0,5 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ -1,43 кН/м;

на отметке + 10,000: w₂’ = 0,6 · (- 0,6) · 0,65 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ -1,86 кН/м;

на отметке 10,800: w₃’ = 0,6 · (- 0,6) · 0,66 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ -1,89 кН/м;

на отметке 12,600: w₄’ = 0,6 · (- 0,6) · 0,7 · 6 · 1,4 · 0,95 ≈ -2,01 кН/м.

Момент защемления в I схеме: М_защ.1 = 2,68 · 10 · (5 + ) + 1,91 · 5 · = 277,55 кН·м.