- •1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок
- •Компоновка поперечной рамы
- •С учётом унификации размеров колонн серии 1.424.1 назначаем
- •1.2 Определение постоянных и временных нагрузок на поперечную раму.
- •1.2.1 Постоянные и временные нагрузки.
- •1.2.2 Крановые нагрузки.
- •Ветровая нагрузка
- •2. Проектирование колонны
- •2.1 Определение расчётных комбинаций усилий и продольного армирования
- •2.2 Расчет подкрановой консоли
- •3. Проектирование стропильных конструкций. Сегментная раскосная ферма.
- •I. Расчетные сочетания усилий.
- •IiIa. Расчет нижнего пн пояса: подбор арматуры.
- •IiIб. Расчет нижнего пн пояса: образование трещин.
- •Шв. Расчет нижнего пн пояса: раскрытие трещин.
- •IVa. Расчет верхнего пояса: подбор арматуры.
- •V. Расчет растянутого раскоса.
- •VI. Расчет сжатой стойки (раскосов)
- •VII. Расчет опорного узла.
- •4. Расстояние от точки приложения поперечной силы до сжатой зоны бетона .
- •15. Координаты точки пересечения нижнего ряда пн арматуры и линии abc
- •4. Расчет и конструирование разрезной подкрановой балки длиной
- •Расчет по сечениям, наклонным к продольной оси балки.
- •Расчет выносливости сечений, нормальных и наклонных к продольной оси подкрановой балки Расчет на выносливость сжатого бетона
- •Проверка выносливости растянутой арматуры
- •Проверка прочности поперечной арматуры
- •Расчет подкрановой балки по деформациям
- •Cписок литературы
2.2 Расчет подкрановой консоли
Расчет прочности подкрановой консоли (рис.2.2) производим на действие нагрузки от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учётом коэффициента сочетания = 0.85, илиQс =G6 +Dmax ·= =132.55 + 472.164· 0.85 = 533.89 кН.
Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе в соответствии с п. 3.99 [3]. Поскольку 2.5Rbtbho = 2.5 · (1.3 ·1000) · 0.4 · 1.31 = 1375.5 кH>Qс= 533.89 кH, то по расчёту не требуется поперечной арматуры. По конструктивным требованиям принимаем хомуты диаметром 10 мм класса А-300, устанавливаемые с максимально допустимым шагом 150 мм.
Проверим условие обеспечения прочности сжатого бетона по наклонной полосе между грузом и опорой:
Qс <0.8 ∙ 1 ∙ (19.5 ∙ 1000) ∙ 0.4 ∙ 0.3 ∙sin266.64 = 1046.19kH
Прочность обеспечена.
Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по форм. (208) [3]:
As = Qсl1/(hoRs) = 533.89 · 0,45 / (1.31 · 270 ·1000) = 3,15 ·10-4 м2 = 315 мм².
Принимаем 3 14A300 (As = 359 мм²).
Рис. 2.2. К расчету подкрановой консоли.
3. Проектирование стропильных конструкций. Сегментная раскосная ферма.
Исходные данные:
Тип стропильной конструкции и пролет ФС-18
Вид бетона стропильных конструкций и плит покрытия тяжелый
Класс бетона предв. напряж. конструкции В45
Класс арм-ры сборных. ненапр. конструкций А-300
Класс предв. напрягаемой арматуры А-800 Влажность окружающей среды 85%
I. Расчетные сочетания усилий.
Для анализа напряженного состояния элементов фермы построим эпюры усилий N и M от суммарного действия постоянной и снеговой нагрузки.
номер расчетного сечения |
усилия от постоянной и снеговый нагрузок | |||||
Постоянная G=42,58 |
Постоянная+снеговая(42,58+28,8) | |||||
N |
M |
Q |
N |
M |
Q | |
1 |
-694,42 |
0,551 |
1,91 |
-930,14 |
0,739 |
2,557 |
2 |
-694,42 |
4,072 |
1,91 |
-930,14 |
5,455 |
2,557 |
3 |
-688,05 |
3,478 |
-0,85 |
-921,62 |
4,66 |
-1,136 |
4 |
-688,05 |
1,23 |
-0,85 |
-921,62 |
1,648 |
-1,136 |
5 |
-670,24 |
1,018 |
0,382 |
-897,76 |
1,364 |
0,511 |
6 |
-670,24 |
1,994 |
0,382 |
-897,76 |
2,671 |
0,511 |
7 |
670,236 |
1,824 |
0,17 |
827,64 |
3,443 |
0,227 |
8 |
670,236 |
2,588 |
0,17 |
827,64 |
3,466 |
0,227 |
9 |
677,236 |
1,782 |
0 |
907,13 |
2,386 |
0 |
10 |
677,235 |
1,782 |
0 |
907,13 |
2,386 |
0 |
11 |
-17,392 |
-0,339 |
0,212 |
-23,296 |
-0,454 |
0,284 |
12 |
-17,392 |
-0,085 |
0,212 |
-23,296 |
-0,1136 |
0,284 |
13 |
55,91 |
0 |
0,60523 |
74,889 |
0 |
0,341 |
14 |
55,91 |
0,764 |
0,60523 |
74,889 |
1,023 |
0,341 |
15 |
-12,09 |
0,424 |
-0,3783 |
-16,19 |
0,568 |
-0,114 |
16 |
-12,09 |
0,17 |
-0,3783 |
-16,19 |
0,227 |
-0,114 |
номер расчетного сечения |
усилия от постоянной и снеговый нагрузок | |||||
Постоянная+снеговая 2 |
Постоянная+снеговая 3 | |||||
N |
M |
Q |
N |
M |
Q | |
1 |
-860,02 |
0,666 |
2,428 |
-792,23 |
0,565 |
2,313 |
2 |
-860,02 |
5,152 |
2,428 |
-792,23 |
4,835 |
2,313 |
3 |
-834,5 |
4,385 |
-1,066 |
-770,63 |
4,126 |
-1,066 |
4 |
-834,5 |
1,576 |
-1,066 |
-770,63 |
1,302 |
-1,066 |
5 |
-812,71 |
1,551 |
0,296 |
-750,6 |
1,162 |
0,368 |
6 |
-812,71 |
2,311 |
0,296 |
-750,6 |
2,08 |
0,368 |
7 |
765,1 |
2,342 |
0,119 |
705,05 |
2,227 |
0,141 |
8 |
765,1 |
83,236 |
0,119 |
705,05 |
2,847 |
0,141 |
9 |
790,88 |
2,488 |
-0,144 |
751,42 |
1,969 |
0 |
10 |
790,88 |
1,681 |
-0,144 |
751,42 |
1,969 |
0 |
11 |
-17,03 |
-0,195 |
0,025 |
18,645 |
0,296 |
0,14 |
12 |
-17,03 |
-0,117 |
0,025 |
18,645 |
0,186 |
0,14 |
13 |
50,236 |
0 |
0,182 |
-0,029 |
0,62 |
0,283 |
14 |
50,236 |
-0,98 |
0,326 |
48,06 |
0,352 |
0,283 |
15 |
22,82 |
0,496 |
-0,085 |
-4,44 |
0,17 |
0,099 |
16 |
22,82 |
0,228 |
-0,085 |
-4,44 |
-0,0937 |
0,099 |
Рис. 1. Результаты автоматизированного статического расчета сегментной раскосной фермы марки 1ФС18.
Рис. 2. Схема расположения сечений и эпюры в ферме.
П. Выбор типа опалубочной формы.
Выбираем 1 тип опалубочной формы, т.е. ферму марки 1ФС18.