- •Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы.
- •Проектирования неразрезного ригеля.
- •Изгибающие моменты и поперечные силы при различных схемах загружения.
- •Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольно оси.
- •Расчёт прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси.
- •Конструирование арматуры ригеля.
- •Проектирование сборной колонны.
- •Исходные данные.
- •Сбор нагрузок на колонну.
- •Расчёт колонны первого этажа на прочность.
- •Расчёт и конструирование консоли колонны.
- •4.4. Конструирование арматуры колонны.
- •5. Конструирование фундамента.
- •Содержания.
- •Компоновка конструктивной схемы
- •Проектирования и расчёт плиты перекрытия
- •Геометрические характеристики приведённого сечения
- •Потери предварительного напряжения арматуры
- •Проектирования неразрезного ригеля
- •Проектирования сборной колонны
- •Конструирования фундамента
- •Библиографический список:
Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольно оси.
Изгибающие моменты на гранях колонны равны:
кН·м;
кН·м;
Рабочую высоту сечения ригеля определим по опорному моменту при оптимальном значении относительной высоты сжатой зоны
см.
Высоту сечения принимаем равной h=60 cм.
Проверим, удовлетворяет ли принятое сечение условию
где ;
Вычислим величину коэффициента для первого пролёта:
.
По значению находим, что
Определим площадь сечения продольной арматуры в первом пролёте:
см .
Принимаем 2Ø28 A-III с Аs=12,32 и 2Ø22 А-III с Аs=7,60. Σ As=19,92 см .
Вычислим величину коэффициента для второго пролёта:
.
По значению находим, что
Определим площадь сечения продольной арматуры во втором пролёте:
см .
Принимаем 2Ø25 A-III c As=9,82 и 2Ø18 A-III c As=5.09. Σ As=14.91 см .
Площадь сечения верхней арматуры определяем по величине опорных изгибающих моментов.
Сечение на опоре «В» слева:
.
По значению находим, что
Определим площадь сечения продольной арматуры:
см .
Принимаем 2Ø22 A-III c As=7,60 и 2Ø25 A-III c As=9,82. Σ As=17,42 см .
Сечение на опоре «В» справа:
.
По значению находим, что
Определим площадь сечения продольной арматуры:
см .
Принимаем 2Ø22 A-III c As=7,60 и 2Ø25 A-III c As=9,82. Σ As=17,42 см .
Расчёт прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси.
На средней опоре кН.
Вычисляем проекцию наклонного сечения
Н/см.
В расчётном наклонном сечение ; тогда
см.
Условие С=90,23<2·54=108 удовлетворяется. Вычисляем Q
Q =Q/2=407,20/2=203,6 кН, Тогда q = Q /C=203600/90,23=2256,43 Н/см.
Диаметр поперечных стержней устанавливаем исходя из условия сварки d =10 мм. Число каркасов принимаем равным двум, тогда A =1.01 см ; класс арматуры А-III; R =0.9·285=255 МПа. Шаг поперечных стержней составляет
см.
По конструктивным требованиям S=h/3=20.
Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:
Q=407200 .
Условие прочности удовлетворяется.
Конструирование арматуры ригеля.
Первый пролёт: Рабочая арматура принята по расчёту 2Ø28 A-III с Аs=12,32 и 2Ø22 А-III с Аs=7,60. Σ As=19,92 см .
кН·м.
где ; ;
По конструктивным требованиям более 50% площади сечения продольной арматуры должно быть доведено до опор. С целью экономии стали обрываем в пролёте 2Ø22. Рабочая арматура 2Ø28 доводится до опор. кН*м.
где ; ;
Второй пролёт: Рабочая арматура принята по расчёту 2Ø25 A-III c As=9,82 и 2Ø18 A-III c As=5.09. Σ As=14.91 см .
кН·м.
где ; ;
Рабочая арматура 2Ø25 A-III доводится до опор.
кН·м.
где ; ;
Верхнюю арматуру обрываем 2Ø18 A-III, с As=5,09
кН·м.
где ; ;
На первой промежуточной опоре рабочая продольная арматура 2Ø22 A-III c As=7,60 и 2Ø25 A-III c As=9,82. Σ As=17,42 см .
кН·м.
где ; ;
Рабочая арматура 2Ø22 A-III доводится до опор кН·м.
где ; ;
Длину заделки стержней за места теоретического обрыва принимаем равной W=20*d. В первом пролёте она составит 2,2·20=44 см; во втором пролёте 1,8·20=36 см; на первой опоре 2,2·20=44 см.