- •Редактор Е.Г.Козвонина
- •Введение
- •ГЛАВА 1 Классический метод расчёта переходных процессов
- •1.1. Определение переходного процесса
- •1.2. Законы коммутации
- •1.3. Переходный, принуждённый и свободный процессы
- •1.4. Порядок расчёта переходного процесса
- •1.5. Включение RL–цепи на постоянное напряжение
- •1.7. Короткое замыкание RL-цепи
- •1.8. Перенапряжение. Искровой разряд
- •1.9. Включение RC-цепи на постоянное напряжение
- •1.10. Короткое замыкание RC-цепи
- •1.11. Включение RL-цепи на синусоидальное напряжение
- •1.12. Включение RC-цепи на синусоидальное напряжение
- •1.13. Включение RLC-цепи на постоянное напряжение
- •ГЛАВА 2 Расчёт переходных процессов операторным методом
- •2.1. Преобразование Лапласа и его свойства
- •2.3. Законы Ома и Кирхгофа в операторной форме
- •2.6. Связь между преобразованиями Лапласа и Фурье
- •3.2. Переходные функции цепи. Импульсная переходная функция
- •3.3. Расчёт переходных процессов с помощью интеграла Дюамеля
- •4.1. Пассивные дифференцирующие цепи
- •4.2. Пассивные интегрирующие цепи
- •5.4. Основные рекомендации по применению программы EWB-5.12
- •Библиографический список
38
ГЛАВА 4 Применение переходных процессов для формирования сигналов
4.1. Пассивные дифференцирующие цепи
Линейные пассивные четырёхполюсники при определённых условиях могут использоваться для получения сигналов требуемой формы.
Наиболее широкое применение получили четырёхполюсники, называемые д и ф ф е р е н ц и р у ю щ и м и и и н т е г р и р у ю щ и м и ц е п я м и. У первых напряжение на выходе приблизительно пропорционально производной, у вторых - интегралу от входного напряжения.
Простейшие дифференцирующие цепи изображены на рис. 4.1, а и 4.1 б.
i |
|
|
i(t) |
R |
|
C |
u вых( t ) |
uвх (t ) |
L u вых( t ) |
uвх (t ) |
R |
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
Рис. 4.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Передаточная функция цепи (рис. 4.1 а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
K ( p) = |
Uвых( p) |
= |
|
|
R |
= |
|
|
|
pRC |
= |
|
pτ |
, |
(4.1) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Uвх( p) |
|
|
|
1 |
1 |
+ pRC |
1+ pτ |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
где τ = RC. |
|
|
|
|
|
|
R + |
pC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для цепи на рис. 4.1 б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Uвых ( p) |
|
|
|
|
pL |
|
|
|
|
|
p |
|
|
pτ |
|
|
||||||
|
K ( p) |
= |
= |
|
|
= |
|
R |
|
= |
|
, |
(4.2) |
||||||||||||||
|
Uвх ( p) |
R |
+ pL |
|
|
|
|
L |
1 + pτ |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + p |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|||||
где τ = |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изображение напряжения на выходе обеих схем |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
U вых ( p) = K ( p)Uвх ( p) = |
|
|
|
pτ |
|
Uвх ( p). |
|
(4.3) |
|||||||||||||||||
|
|
1 |
+ pτ |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Четырёхполюсник с передаточной функцией (4.1) и (4.2) не является дифференцирующим звеном, однако при выполнении условия
39 |
|
|
|
|
||||
|
pτ |
|
<<1 |
|
(4.4) |
|||
|
|
|||||||
Uвых( p) ≈ pτUвх( p), |
(4.5) |
|||||||
и в соответствии с теоремой дифференцирования (2.11), |
|
|
|
|||||
uвых(t) ≈τ |
duвх(t) |
, |
(4.6) |
|||||
|
||||||||
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
т.е. цепи на рис. 4.1 и 4.2 будут практически дифференцирующими. |
||||||||
Точность дифференцирования зависит от степени выполнения неравенства |
||||||||
(4.4) или при p = jω неравенства |
|
|
|
|||||
ωвτ <<1. |
(4.7) |
|||||||
Она тем выше, чем меньше постоянная времени цепи τ ( RC |
|
L |
||||||
или |
|
) и чем ниже |
||||||
R |
ωв - верхняя частота спектра входного сигнала. Выходное напряжение uвых(t) , как следует из выражения (4.6), снижается пропорционально уменьшению τ.
В другом предельном случае при pτ >>1 (ωнτ >>1) напряжение на
выходе цепей рис. (4.1) и (4.2) мало отличается от входного. Такие цепи называют р а з д е л и т е л ь н ы м и .
При исследовании переходных процессов в цепях при воздействии импульсных сигналов удобно верхнюю граничную частоту спектра выразить
через длительность входного импульса tu .
Теоретически спектр импульса любой формы является бесконечным, однако на практике его ограничивают диапазоном частот, в пределах которого сосредоточена подавляющая часть энергии сигнала. Так, спектр прямоугольного
импульса ограничивают частотой ωв = 2π , при этом в полосе частот от 0 до ωв tи
заключено 90,2% его энергии [7]. Примерно такую же ширину спектра имеет другой импульс со скачком – экспоненциальный. У импульсов плавной формы (синусоидальной, треугольной) спектр несколько меньшей протяжённости, однако для ориентировочных оценок граничную частоту спектров импульсов любой формы обычно принимают равной (с запасом)
|
ω = |
2π |
|
|
|
(4.8) |
|
|
tи |
|
|
|
|||
|
в |
|
1 |
|
|
||
или |
fв[Гц] = |
|
. |
(4.9) |
|||
|
|||||||
|
|
|
|
tи |
|
Таким образом, с учётом формулы (4.8) условие точного дифференцирования ωвτ <<1 примет вид
40
2π |
τ <<1 или |
τ |
<< |
1 |
≈ 0,16. |
(4.10) |
|
|
2π |
||||||
|
|||||||
tи |
tи |
|
|
Формула (4.10) применима для периодической последовательности прямоугольных импульсов, а также для сигналов амплитудно-импульсной модуляции (АИМ), так как ширина их спектра определяется только длительностью импульсов tи.
Теоретически постоянная времени цепи τ может быть выбрана сколь угодно малой, однако в реальных схемах величина τ ограничена снизу внутренним сопротивлением источника входного сигнала Ri и паразитной ёмкостью нагрузки
Cн , шунтирующий выход цепи; Ri и Cн необходимо учитывать при выборе параметров дифференцирующей RC и RL-цепи (рис. 4.1 а, б) [5].
Пример 4.1
На вход цепи (рис. 4.1 а) подаётся сигнал в виде одиночного прямоугольного импульса (рис. 4.2 а).
Построить временные диаграммы выходного напряжения для различных
отношений τ к длительности tи входного импульса.
В примере 3.5 рассчитан ток в цепи. Выражения для выходного напряжения в схеме (рис. 4.1 а) имеют вид
при 0 ≤t <tи, τ = RC |
uвых = Ri =Ue |
− t |
τ . |
|
|
|
(4.11) |
|||||
|
|
|
|
|||||||||
При tи ≤ t < ∞ |
|
|
|
|
tи |
|
− |
t |
|
|
||
|
|
uвых = Ri = −U (eτ −1)e |
τ |
. |
(4.12) |
|||||||
На рис. 4.2 а-е по формулам (4.11) и (4.12) построены кривые uвых(t) для |
||||||||||||
|
τ |
∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значений tи , равных: а) |
; б)10; в)1,0; г)0,3; д)0,05; е)0. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Формулы ( 4.11) и (4.12) и графики uвых(t) справедливы также для
RL-цепи (рис. 4.1 б) при τ = RL .
Временные диаграммы (рис. 4.2) наглядно показывают преобразование
формы сигнала на выходе цепи во всем диапазоне изменения отношения τ от tи
0 до ∞.
При |
τ >>1 (рис. 4.2 б) цепь является разделительной; её назначение– |
|
tи |
пропускать сигнал без существенных переходных искажений.
|
|
|
|
|
41 |
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
τ << 0,16 |
(рис. |
4.2 |
д) |
RC(RL) |
- |
цепь |
приближается |
к |
||||
|
tи |
|
|
|
|
τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, тем короче экспоненциальные |
||||||
дифференцирующей. Чем меньше отношение tи |
|||||||||||||
импульсы на выходе цепи в моменты скачков входного напряжения. Результат |
|||||||||||||
идеального дифференцирования прямоугольного импульса в виде двух дельта- |
|||||||||||||
функций δ(t) показан на рис. 4.2 е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
u вх = u вых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
= ∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
a |
0 |
|
|
|
tи |
|
|
|
|
|
t |
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
вых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
∆U = 0,1U |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
= 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
б |
0 |
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
tи |
|
|
|
|
|
|
t |
|
||
|
uвых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ =1,0 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
tи |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
uвых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
= 0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
г |
0 |
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tи |
|
|
|
|
|
|
t |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
uвых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
τ |
|
|
uвых = duвх |
|
|
|
0,5U |
tиа |
|
|
|
|
= 0,05; |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
tи |
|
|
dt |
|
|
|
|
д |
0 |
|
|
tи |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
uвых |
|
|
|
τ |
= 0 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Uδ(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tи |
и |
|
|
|
|
|
|
||
|
е |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
−Uδ(t −tи ) |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Рис. 4.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 4.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На входе цепи (рис. 4.1 а, б) действует экспоненциальный импульс |
||||||||||||||
напряжения u (t) =Ue−αt ,t ≥0. Построить кривую напряжения на выходе при |
||||||||||||||
вх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соблюдении условия дифференцирования. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
В примере 3.6 получено выражение uвых(t) (3.18) |
для RL-контура |
(рис. |
||||||||||||
4.1 б); uвых (t) для RC-цепи (рис. 4.1 а) будет идентичным формуле (3.18). |
|
|||||||||||||
|
uвых (t) = |
αU |
e−α t − |
βU |
e−β t , |
|
(4.13) |
|||||||
|
|
|
|
|
α − β |
|
|
α − β |
|
|
|
|
|
|
где β – коэффициент затухания цепи; β |
= |
1 |
|
|
|
|
β = |
R |
||||||
RC (рис. 4.1 а); |
L |
|||||||||||||
(рис. 4.1 б). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Производная входного напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
duвх |
= −αUe−α t . |
|
|
|
|
|
(4.14) |
|||||
|
|
dτ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для того чтобы из формулы (4.13) получить её приближённое выражение (4.14) |
||||||||||||||
необходимо выполнить условие β >>α . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Для построения графика переходного процесса положим β =5α, тогда |
|
|||||||||||||
uвых(t) = |
αU |
|
e−α t |
− 5αU |
e−β t = −0,25Ue−α t +1,25Ue−β t . |
|
||||||||
|
α −5α |
|
|
α −5α |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
uвых(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,25U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,75U |
|
1, 25Ue−βt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5U |
|
|
|
u |
= 1,25Ue−βt − 0, 25Ue −α t |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
вых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,25U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1/β |
|
|
|
3 /β |
|
1/α |
|
|
|
t |
|
||
|
|
2 /β |
|
|
|
|
|
|||||||
− 0,25U |
|
участок |
|
|
− 0, 25Ue −α t |
u |
вых |
= |
duвх |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
ошибок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.3 |
|
|
|
|
|
|
43
Из графика рис. 4.3 видно, что через время 3τ = β3 в цепи устанавливается
принуждённый режим и uвых (t) достаточно точно воспроизводит производную входного сигнала. Сокращение участка ошибок может быть достигнуто за счёт
уменьшения постоянной времени τ = β1 . При этом, как следует из выражения
(4.13), уменьшается уровень выходного сигнала.
Пример 4.3
На рис. 4.4 в качестве дифференцирующего трансформатора используется широкополосный (высокочастотный) импульсный трансформатор ИТ, применяемый для трансформации и формирования импульсов различной формы
с tи до 0,1 мкс.
i1(t) |
|
R1 |
M |
|
|
R2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
uвх (t ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
u |
|
( t ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
L1 |
|
|
L2 |
|
вых |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ИТ
Рис. 4.4
Если пренебречь током во вторичной обмотке (и её постоянной времени
τ2 = L2 ), то
R2
uвых ( p) = M |
di1 |
|
Uвых ( p) = pMI1 ( p); |
|
|
|
I1 ( p) = |
Uвх ( p) |
; |
||||||||||||||||
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R + pL1 |
||||||
|
Uвых ( p) |
|
pM Uвх ( p) |
|
|
|
p |
M |
|
|
p |
M |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
K ( p) = |
= |
= |
|
|
R |
|
|
|
= |
|
|
R |
|
, |
|
||||||||||
U ( p) |
(R + pL )U |
|
( p) |
|
|
|
|
|
|
1+ pτ |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
L1 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
вх |
|
|
|
1 |
вх |
|
|
+ p |
|
R |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
где K( p) – передаточная функция апериодического звена.
44 |
|
|
||||
При |
|
pτ1 |
|
<<1 (ωвτ1 <<1) получаем |
передаточную функцию |
|
|
|
|||||
дифференцирующего трансформатора K ДТ ( p) = p |
M |
. |
||||
|
||||||
|
|
|
|
|
R |
Если pτ1 >>1 (ωнτ1 >>1) , то имеем идеальный импульсный трансформатор с передаточной функцией KИТ ( p) = ML .
Обратимся к области применения четырехполюсников, приведенных на рис. 4.1 и 4.4.
Дифференцирующие цепи, отвечающие условию ( 4.7) (ωвτ1 <<1) , обычно
используют для получения коротких импульсов с крутыми фронтами, а не для аналогового дифференцирования в установившемся режиме. Они работают в режиме наибольших переходных искажений, поэтому более точное название таких цепей укорачивающие (о б о с т р я ю - щ и е), а в импульсной технике – у с к о р я ю щ и е (ф о р с и р у ю щ и е) цепи.
Длительность выходного импульса tи , обычно отсчитываемая на уровне 0,5
U , называется а к т и в н о й ( tиa на рис. 4.2 д). Для экспоненциального импульса
−tиа |
|
Ue τ = 0,5U , откуда tua ≈ 0,7τ. |
(4.15) |
Разделительные цепи, удовлетворяющие неравенству ωнτ >>1, где ωн -
нижняя частота спектра входного сигнала, предназначены для передачи сигналов через четырёхполюсник с допустимыми переходными искажениями.
Цепь на рис. 4.1 а используется для разделения переменной и постоянной составляющих сигнала, например в цепях межкаскадной связи в усилителях переменного тока. Импульсный трансформатор на рис. 4.4 применяется в качестве согласующего; для изменения полярности импульсов; обеспечивает гальваническую развязку входной и выходной цепей и т. д.
Переходные искажения разделительных четырёхполюсников характеризуются относительным спадом вершины импульса ( ∆):
|
|
∆ = |
U −uвых (tи ) |
=1−e−tиτ . |
(4.16) |
|
−tи |
U |
|||
|
|
|
|
||
Разложив e |
τ в степенной ряд (1.23) и ограничившись двумя членами |
||||
этого ряда, что справедливо для малых ∆ ( ∆ ≤ 0,1), |
получим приближённую |
||||
формулу для ∆ при t = tи |
|
|