II.2. Расчет тетивы производится по прочности и по жесткости

Расчет по прочности производиться как для а=53⁰>30⁰.

Рассматриваем тетиву как однопролетную балку.

II.3.Определенние расчетных усилий.

q_xп=q_пхсоsaxY_п= 1,21х0,6х0,95=0,69Кн/м

q_x=qхсоsaxY_п=1,44х0,6х0,95=0,82Кн/м

q_уп=q_пхsinaxY_п=1,21х0,79х0,95=0,90Кн/м

q _у=qхsinaxY_п=1,44х0,79хх0,95=1,08Кн/м

Расчетная схема тетивы

Расчетный пролет тетивы

l л=1,6=1.6 м

lт=lл/cosa=1,6/0,6=2,666м

Определение изгибающих моментов от от поперечной нагрузки:

Мп= q_xпхl_т²/8=0,69х2,6²/8=0,6 Кн м

М=q_xхl_т²/8=0,82х2,6²/8=0,7 Кн м

Расчетная сжимающая сила:

N=q_ухl_т=1,08х2,6=2,80 Кн.

II.4.Определение геометрических характеристик сечения

А_расч=b_тхh_т=0,06х0,2=0,012 м²

Wх= b_тхh_т²/6=0,0004м³

Jх= b_тхh_т³/12=0,00004м⁴

Радиус инерции тетивы относительно оси х-х i_х=0,289хh_т=0,289х0,20=0,0578м

Расчетная свободная длина тетивы l₀=l_т=2,6м

Г ибкость тетивы: ɻ_х=l₀/i_х=2,6/0,0578=44,98

Тогда ϕ≤70

ϕ=1-0,8х(ɻ/100)²=1-0,8х(0,0578/100)²=0,8=1

ll.5. Проверка прочности тетивы

σ=N/А_расч+М_д/W_х≤Ru

где М_д-изгибающий момент от действия поперечной и продольной нагрузок(см. п. 4.17 СниП)

М_д=М/ξ

где ξ- коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы.

ξ=1- N/ϕхR_cхА_расч

R_c=R_{c табл}хm_тxm_вxm_бxm_п (см. п. I.5)

R_с=15х1,3х1х9х0,96=168,48Мпа

σ= N/А_расч+М_д/W_х=2,8/0,012+0,714/0,0004=2018,3МПа<Ru=168,48Мпа

Прочность тетивы обеспечена.

II.6. Проверка жесткости тетивы

f/l_т=М_пхl_т/10EхJ_х=0,6х2,6/10х10000000х0,00004=1,56/400=0,00039 Кн м

где E=10 000 Мпа (п. 3.5 СниП)

f/l_т=0,00039≤0,004 (табл. 16 СниП)

т.е. жесткость тетивы обеспечена.

Расчет перемычки над оконным проемом

1. Исходные данные:

Расчетать железобетонную сборную перемычку для перекрытия оконного проема шириной lсв=2м в кирпичной продольной стене коттеджа толщиной стены 510мм.Растояние от оси продольного ригеля до продольной стены В=4600мм.Перекрытия в здании из многопустотных плит толщиной 220мм.Класс бетона В20 ,рабочая продольная арматура класса АIII, поперечная и монтажная арматура класса АI.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию

Rb=11,5мПа=1,15Кн/см²

Расчетное сопротивление бетона осевому сечению

Rbt=0,9мПа=0,09Кн/см²

Начальный модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой оброботе при атмосферном давлении

Eb=21х10³мПа

Коэффициент условия работы бетона

Y_в2=0,9 (табл. 15 СниП)

Расчетная сопротивление продольной рабочей арматуры растяжению

Rs=365мПа=36,5Кн/см²

Расчетная сопротивление поперечной арматуры растяжению

Rsv=175мПа=17,5Кн/см² (табл. 22* СниП)

Модуль арматуры упругости класса АI

Es=21х10⁴мПа (табл. 29* СниП)

2.Расчетная схема

Перемычка брусковая из 3х отдельных элементов одинаковой ширины.

На внутреннем элементе перемычки опирает плиту перекрытия ,остальные элементы несут только нагрузку от кладки.

Заделка элементов в стену:

Для внутреннего элемента а_в=0,25м

Для остальных элементов а_с=0,12м

Каждый элемент перемычка работает как однопролетная, свободно лежащая, равномерно загруженная балка.

Расчетные пролета:

Внутреннего элемента

l ₀=l_св+а_в

lo=2+0,25=2,25м

Наружного и среднего элемента

lo=lсв+а_с

lo=2+0,12=2,12м

Нагрузки нормативние и расчетные на 1 погонный метр перемычки.

Учитывая что с здание возводится в зимнее время нагрузка от кладки принимается равной весу пояса не отвердевшей, кладки высотой равный пролету перемычки в свету lсв=2м.Временная нагрузка на перекрытие принята Vп=2 Кн/м² (табл. 3. СниП <<Нагрузки и воздействия>>)

Высота сечения перемычки в пределах

h=(1/10÷1/20)lо=(1/10÷1/20)2,25=(0,225÷0,113)м

В соответствии с размерами кирпича, окончательно сечение элемента принято bxh=0,12х0,22м²

Нагрузка на 1 погонный метр перемычки

В ид нагрузки	Подсчет	Норматиние нагрузки,Кн/м	Yf	Расчетная нагрузка Кн/м
l.1.Собственый вес элемента 2.Вес кладки стены 3.Вес плиты перекрвтия	0,12х0,22х25 2/3х0,51х18 3х5,1/2	0,66 6,15 7,65	1,1 1,1 1,1	0,73 6,765 8,415
ll.1.Постоянная нагрузка 2.Временная нагрузка 3.Полная нагрузка	2х5,1/2	qп=14,46 Vп=5,1 qп=19,56	1,2	q=15,906 V= 6,12 q=22,026