2.3 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

От расчетной нагрузки:

От нормативной нагрузки:

От нормативной постоянной и длительной:

2.4 Компоновка поперечного сечения панели

Принимаем панель со следующими параметрами (рис. 2): высота сечения предварительно-напряженной плиты h = l₀/20 = 588/20 = 30 cм, рабочая высота сечения h₀ = h-a = 30-3 = 27 см, ширина панели по низу b_ = b_n-1 = 120- -1 = 119 cм, ширина панели по верху b'_f = b_n - 22,5 = 120-5 = 115 см, толщина полки h_f = 5 см, ширина продольных ребер по низу – 7 см.

Приведенное поперечное сечение (рис. 2б) панели имеет тавровую форму со следующими параметрами: b'_f = 115 cм, h'₁/h = 5/30 = 0,167 > 0,1, при этом вводится вся (ребристая панель) ширина полки b_f = 115 см, расчетная ширина ребра:

Рис. 2. Ребристая панель: а) проектное сечение

б) приведенное сечение

2.5 Расчет полки на местный изгиб

Расчетный пролет при ширине ребер вверху 8 см составит l₀ = 115-28 = = 99 см, где 8 см – ширина продольного ребра вверху.

Расчетная нагрузка на 1 м² полки:

q = g + g₁ + v = (917 + 1375 + 7200)0,95 = 9017 Н/м², где g и v принимаются по табл. 1.;

g₁ = h'_f11_f = 0,0511250001,1 = 1375 Н/м² – нагрузка от соответственной массы полки.

Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяется с учетом пластичной заделки в ребрах

Рабочая высота сечения h₀ = 5-1,5 = 3,5 см.

Арматура  3 Вр-1 с R_s = 375 МПа:

Из табл. 111.1 (2) найдем η = 0,975, тогда

принимаем 10  3 В_р-1 с шагом S = 100 мм с A_s = 0,71 см².

2.6 Расчет прочности сечений нормальных к продольной оси панели

М = 5634900 Нсм. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне, вычисляем:

Из табл. III.1(2) находим  = x/h₀ = 0,052, η = 0,972. x = h₀ = 0,05227 = 1,38 cм < < h'_f = 5 cм – нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.

w = 0,85 – 0,008 R_b = 0,85 – 0,0080,914,5 = 0,75 – вычисляем характеристику сжатой зоны.

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны

,

_SR = R_s + 400-_sp2 = 680+400-270 = 810 МПа.

Предварительное напряжение арматуры принимаем равным:

_sp = 0,6 R_sn = 0,6785 = 470 МПа, _sp2 = _sp_sp0,7 = 0,844700,7 = 270

Проверяем выполняется ли условие 0,3 R_s + p < _sp ≤ R_s-p, где при электротермическом способе натяжения где l – длина элемента в метрах:

_sp + р = 470+90 = 560 МПа < R_sn = 785 МПа – условие выполняется. Выполняется и второе неравенство.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения

здесь n_p = 2-число напрягаемых стержней плиты.

Коэффициент точности натяжения _sp = 1-∆_sp = 1-0,16 = 0,84.

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения _sp = = 0,84470 = 385 МПа.

Предварительное напряжение с учетом полных потерь предварительно принято равным: _sp2 = 0,7385 = 270 МПа.

При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов А-1У, А-У, А-У1, В-11, К-7 и К-19 при соблюдении условия  < _R расчетное сопротивление арматуры R_s должно быть умножено на коэффициент _s6, определяемый по формуле (27)(1):

_s6 = η-(η-1)(2/_R-1) ≤ η,

где η – коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А-1У…………………………..….1,2

А-У, В-11, В_р-II, K-7 и К-19…...1,15

А-У1………………………………1,1

.

Принимаем для арматуры класса А-У _s6 = η = 1,15:

Принимаем 2  14 А-У с А_s = 3,08 см².