- •1.Курсовое проектирование.
- •1.1.Оформление пояснительной записки.
- •1.2.Оформлене графической части проекта.
- •1.3.Задания для выполнения расчета процесса ректификации.
- •2.0.Материальный баланс.
- •2.1.Определение давления в колонне.
- •2.2Определение температурного режима колонны.
- •2.3.Построение диаграммы фазового равновесия.
- •2.4.Определение числа теоретических тарелок.
- •2.5. Определение расхода пара и флегмы.
- •3.0 Тепловой баланс колонны.
- •4.0. Гидравлический расчет.
- •5.0. Определение диаметра штуцеров.
- •6.0. Определение толщины тепловой изоляции.
- •7.0. Определение площади поверхности теплопередачи кипятильника и дефлегматора.
- •8.0. Пример расчета (вариант №1, см.Табл. 1)
- •8.1. Составление материального баланса колонны [26]
- •8.2. Определение давления в колонне
- •8.3. Построение диаграммы фазового равновесия в координатах у-х
- •8.4. Определение числа теоретических тарелок в колонне
- •8.5. Определение расходов пара и флегмы в колонне
- •8.6. Тепловой баланс колонны
- •8.7. Гидравлический расчет.
- •8.8. Определение диаметров штуцеров
- •8.9. Определение толщины тепловой изоляции колонны
- •8.10. Определение площади поверхности дефлегматора теплопередачи кипятильника и дефлегматора.
- •Библиографический список:
2.5. Определение расхода пара и флегмы.
Поток пара и флегмы в колонне и массовые концентрации в них низкокипящего компонента показаны на рис. 5.Если доля отгона сырья на входе к колонну не равна нулю, то в зоне питания изменяется массовый расход флегмы.
Паровой поток G0, вносимый в колонну сырьем определяется из соотношения:
G0 = GF е (30)
Жидкий поток g0, вносимый в колонну сырьем определяется из соотношения:
g0 = GF (1-е) (31)
В результате смешения паров G0 и пара, поступающего из нижней части колонны, G2 в верхнюю часть колонны уходит паровой поток G:
G= +G2 (32)
Если молярные теплоты испарения разделяемых компонентов близки, можно принять, что G , и рассчитывать паровой поток, поступающий из зоны питания в верхнюю часть колонны, из соотношения:
G = GD (Rопт + 1) (33)
Паровой поток G2, поступающий в зону питания из нижней части колонны:
G2=G-G0 (34)
В зону питания из верхней части колонны поступает поток флегмы g2, расход которого определяется соотношением:
g2 =Rопт Gd (35)
В результате смешения в зоне питания потока флегмы g2 и жидкого потока сырья go в нижнюю часть колонны стекает поток флегмы:
g = g0 + g2 (36)
Рис.5. Схема потоков в зоне питания и верхней части колонны.
Массовая концентрация низкокипящего компонента см во флегме поступающей на последнюю тарелку нижней части колонны (счет тарелок в нижней части колонны идет снизу вверх), определяется соотношением:
см = (37)
Ориентировочно можно принять, что:
= 1,05 (38)
Массовую концентрацию низкокипящего компонента у2 в паровом потоке G2, поднимающегося с последней тарелки нижней части колонны в зону питания, составляет:
2 = (39)
Массовая концентрация низкокипящего компонентаycм, в паровом потоке G, покидающем зону питания определяется из уравнения:
см =
Концентрация низкокипящего компонента в паровом 0и жидком потоке сырья определяется в результате расчета процесса однократного испарения [8,сю 220; 9, с 67]. Если доля отгона равна нулю, = .
Если доля отгона е=0, см и 2= см
Если доля отгона е=1, сми 2 см 2(41)
Если доля отгона 1 е 0, см и 2 см 2
Если молярные теплоты испарения компонентов разделяемой смеси отличаются незначительно, то приближение можно считать, что расход флегмы в верхней части колонны не изменяется, т.е.
g2 =g1 (42)
3.0 Тепловой баланс колонны.
Тепловой баланс колонны составляется на основе закона сохранения энергии и может быть записан в виде уравнения:
(43)
Где, – тепловой поток, передаваемый теплоносителем в кипятильнике испаряющейся жидкости; - тепловой поток, передаваемый в дефлегматоре хладагенту при конденсации и охлаждении флегмы и дистиллята; – тепловые потери в окружающую среду; – энтальпия жидких дистиллята и кубового остатка; - энтальпия сырья.
Из уравнения (43) значение энтальпии сырья определяется с учетом его фазового состояния. Если доля отгона е=0, берется энтальпия жидкости если доля отгона е=1 в уравнение (43) подставляется энтальпия пара ; если доля отгона 1 е 0, вычисляется энтальпия парожидкостной смеси по уравнению:
= е + (1-е) (44)
В случае холодного испаряющегося орошения тепловой поток, отводимый хладагентом в дефлегматоре (конденсаторе-холодильнике), определяется из соотношения:
= (45)
Где, - теплота конденсации паров, поступающих в дефлегматор; – теплоемкость жидкого дистиллята (флегмы); – температура верха колоны и флегмы, поступающей на орошение.
Холодная флегма поступает на орошение верха колонны при температуре , меньше, чем температура наверху колонны . Расход флегмы с достаточной для технических расчетов точностью может определятся из соотношения:
= (46)
Где, – энтальпия пара, поступающего в дефлегматор при температуре ; – энтальпия флегмы при температуре .
Потери теплоты колонны в окружающую среду обычно принимают от 3% до 5% от теплоты, полезно используемой в аппарате.
(0,03 0,05) ( ) (47)
Из уравнения теплового баланса колонны определяется расход теплоты , который сообщает в кипятильнике кипящей флегме для создания парового орошения. Расход теплоносителя в кипятильнике колонны составляет:
= (48)
Где, – соответственно начальная и конечная энтальпия теплоносителя в кипятильнике.
Расход хладоагента в дефлегматоре = (49)
Где, – соответственно начальная и конечная энтальпия хладоагента в дефлегматоре.