- •Содержание
- •1 Кинематический и силовой расчеты привода
- •2 Проектировочный расчет передач редуктора
- •2.1 Выбор материалов зубчатых колес и допускаемых напряжений
- •2.2 Определение предварительных размеров зубчатых колес
- •2.3 Определение усилий в зацеплении
- •2.4 Предварительный расчет валов и выбор подшипников
- •3 Проверочный расчет передачи редуктора
- •3.1 Расчет на контактную выносливость
- •3.2 Расчет на выносливость при изгибе
- •4 Уточненный расчет валов
- •4.1 Определение долговечности подшипников
- •4.3 Проверка запаса прочности и выносливости валов
- •5 Расчет цепной передачи
- •5.1 Выбор основных параметров геометрических передач
- •4.2 Усилия и направление в цепи
- •4.3 Проверка долговечности цепи
- •6 Конструирование корпуса редуктора
- •7 Подбор муфты
- •8 Расчет шпоночных соединений
- •9 Выбор способа смазки и сорта масла
- •Библиографический список
2.3 Определение усилий в зацеплении
Окружная сила:
(45)
Радиальная сила:
(46)
Осевая сила:
(47)
2.4 Предварительный расчет валов и выбор подшипников
Диаметр ведущего вала редуктора определяем по формуле 15.8.1 [3, стр. 137]:
(48)
где [τ] – допускаемое напряжение кручения.
Конструктивно принимаем:
Таблица 4 - Конструктивные размеры участков валов, мм.
Участок |
Вал ведущий |
Вал ведомый |
Выходной конец |
20 |
30 |
Под уплотнение |
25 |
35 |
Под подшипник |
25 |
35 |
Под колесо |
- |
45 |
Буртик |
- |
50 |
Рисунок 1 – Конструкция ведомого вала.
Предварительно принимаем подшипники [2]:
Таблица 5 - Типоразмеры подшипников качения
Вал |
Номер |
d, мм |
D, мм |
C, Н |
Ведущий |
7205 |
30 |
72 |
36900 |
Ведомый |
7209 |
45 |
80 |
41800 |
3 Проверочный расчет передачи редуктора
3.1 Расчет на контактную выносливость
Проверяем условие по контактной прочности [2, стр. 41]:
σН = Zh · Zm · Ze · ≤ [σ]Н (49)
где Zh – коэффициент, учитывающий форму сопряженных зубьев [2, стр. 41]:
Zh = 1,76 · cos β = 1,76 · 1,000 = 1,76 (50)
Zm – коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных колес. Zm = 275 МПа ½.
Ze – коэффициент, учитывающий суммарную длину контактной линии [2, стр. 41]:
Ze = = = 0,8
qHt – удельная расчетная окружная сила [2. стр. 42]:
qHt = (51)
где Khα - коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями;
Khv – коэффициент динамической нагрузки, который зависит от твердости материала колес, скорости и степени точности изготовления передачи.
Принимаем по таблице 2.9 [2, стр. 34] Khα = 1 и по табл. 2.10 [2, стр. 35] Khv = 1.
qHt = = 19 Н/мм
σН = 1,76 · 275 · 0,8 · ≤ 312
σН = 280 МПа > 312 МПа
Перегрузка составляет
δσН = = 10,26 %,
что допустимо (-15%…5%)
3.2 Расчет на выносливость при изгибе
Вычисляем напряжение изгиба у ножки зуба [2, стр. 42]:
(52)
где YF – коэффициенты формы зуба шестерни и колеса;
KFα – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями;
KFβ – коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба;
KFV – коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной скорости передачи V, м/с, и степени точности передачи;
Yβ – коэффициент, учитывающий наклон зуба.
Принимаем по таблице 2.9 [2, стр. 34] принимаем KFα = 1,35, по табл. [2, стр. 36] KFβ = 1,22, по табл. 2.10 [2, стр. 35] KFv = 1,04, по табл. 2.11 [2, стр. 36] методом интерполирования YF = 3,62
Yβ = 1,00 (53)
Ye = = =
= 0,61
36 МПа < 227
Условие прочности выполняется.
Таким образом, полученные результаты показывают, что спроектированная передача удовлетворяет условиям работоспособности.
4 Уточненный расчет валов
4.1 Определение долговечности подшипников
Ведущий вал. Принимаем из эскизной компоновки l1 = 35 мм, l2 = 70 мм.
Вертикальная плоскость
= 317 Н
Горизонтальная плоскость
= = 786 Н
=
= -220 Н
Проверка:
-220 - 231 + 786 - 335 = 0
0 = 0
Определение суммарных реакций
(54)
Более нагружена опора 2.
Определяем эквивалентную нагрузку подшипников:
(55)
где - коэффициент радиальной нагрузки;
- коэффициент осевой нагрузки.
Т.к. > e; (56)
Кб = 1,3 – коэффициент безопасности, т.к. характер нагрузки – умеренные толчки;
Кт = 1 – температурный коэффициент;
V = 1 – коэффициент вращения.
Определяем долговечность подшипников на ведущем валу редуктора:
(57)
Долговечность подшипников на ведущем валу редуктора обеспечена.
Построение эпюр изгибающих моментов
Мх1 = 0 Нм;
Мх2 = 0 Нм;
Мх3 = Yb · l1 = 317 · 35/1000 = 11 Нм
Мх4 = 0 Нм.
Му1 = 0;
Му2 = -Fм · l2 = - 718 · 70/1000 = -23 Нм
Му3 = -Fм · (l1 + l2) + Xa · l1 = ()/1000 = -43 Нм
Му4 = 0.
Крутящий момент Т = 19 Нм
Рисунок 2 - Эпюры моментов ведущего вала.
Ведомый вал. Принимаем из эскизной компоновки l3 = 45 мм, l4 = 65 мм.
Горизонтальная плоскость
Xd = =
= = 1352 Н
= = 403 Н
Проверка:
403 - 1352 + 231 + 718 = 0
Вертикальная плоскость
Н
Определяем суммарные реакции опор:
Опора 4 более нагружена.
Определяем эквивалентную нагрузку подшипников:
(58)
где - коэффициент радиальной нагрузки;
- коэффициент осевой нагрузки.
Т.к. > e;
Определяем долговечность подшипников на ведущем валу редуктора:
Подшипники на ведомом валу поменять один раз за период эксплуатации привода.
Построение эпюр изгибающих моментов
Мх1 = 0 Нм;
Мх2 = 0 Нм;
Мх3 = Yd · l3 = 116 · 45/1000 = 5 Нм
Мх4 = 0 Нм.
Му1 = 0;
Му2 = -Fц · l4 = - 718 · 65/1000 = -47 Нм
Му3 = -Fц · (l3 + l4) + Xс · l3 = ( )/1000 = -61 Нм
Му4 = 0.
Крутящий момент Т = 45 Нм
Рисунок 3 - Эпюры моментов ведомого вала.