- •1 Характеристики изделия
- •Назначение изделия и описание конструкции
- •1.1.1 Технические требования, предъявляемые к хребтовой балке
- •1.2 Анализ технологичности конструкции хребтовой балки
- •1.2.1 Анализ технологических свойств стали 12г2фд
- •1.2.2 Анализ технологичности конструкции балки
- •1.3 Анализ базовой схемы сборки хребтовой балки
- •1.4 Анализ базового технологического процесса и предложения по его совершенствованию
- •1.4.1 Анализ базового технологического процесса
- •1.4.2 Предложения по совершенствованию базового технологического процесса
- •Исходные данные, принятые при проектировании
- •3 Планирование технологического процесса сборки и сварки балки хребтовой
- •3.1 Обоснование выбора способа сварки
- •3.1.3 Обоснование выбора способа сварки диафрагм с хребтовой балкой
- •3.2 Режимы сварки балки хребтовой
- •3.2.1 Режимы сварки при наложении прихваток
- •3.2.2 Режимы сварки основного шва
- •Определение величины сварочного тока на первой дуге.
- •Определение величины сварочного тока на второй дуге.
- •3.2.3 Режимы сварки диафрагм с хребтовой балкой
- •3.3 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия
- •3.3.1 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия при наложении прихваток
- •3.3.2 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия при наложении основного шва
- •3.3.3 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия при сварке диафрагм с балкой хребтовой
- •3.4 Выбор сварочного оборудования
- •3.4.1 Выбор оборудования для резки стали
- •3.4.2 Выбор сварочного оборудования для наложения прихваток
- •3.4.3 Выбор сварочного оборудования для наложения основного шва
- •Свойства и преимущества:
- •Технические параметры сварочного аппарата asaw1250 II
- •Автомат сварочный a6 s Tandem Master
- •3.4.4 Выбор сварочного оборудования для сварки диафрагм с хребтовой балкой
- •3.5 Принятая последовательность операций технологического процесса сборки и сварки хребтовой балки
- •3.6 Контроль качества исходных материалов, сборочно-сварочных операций и готового изделия
- •3.6.1 Контроль качества сварного соединения и виды дефектов, подлежащих исправлению
- •3.6.2 Исправление дефектов
- •3.7 Техническое нормирование сборочно-сварочных операций
- •3.8 Транспортная часть
- •4 Конструкторская часть
- •4.1 Серийно выпускаемое оборудование
- •4.1.1 Шарнирно-сбалансированный манипулятор
- •4.1.2 Стандартное оборудование
- •4.1.3 Приводной конвейер
- •4.2 Модернизированное оборудование
- •4.2.1 Тележка-кантователь
- •4.2.2 Стенд первой сборки хребтовой балки
- •4.2.4 Стенд второй сборки хребтовой балки
- •4.3 Разработанное оборудование
- •4.3.1 Шаблон для установки диафрагм
3.1.3 Обоснование выбора способа сварки диафрагм с хребтовой балкой
При сварке диафрагм с хребтовой балкой будет использоваться механизированная сварка в защитном газе. Сварка в защитном газе является одним из способов дуговой сварки. При этом в зону дуги подается защитный газ, струя которого, обтекая электрическую дугу и сварочную ванну, предохраняет расплавленный металл от воздействия атмосферного воздуха, окисления и азотирования.
Преимущества сварки в среде СО2:
высокая производительность;
высокоэффективная защита расплавленного металла;
возможность визуального наблюдения за сварочной ванной и дугой;
широкий диапазон толщин свариваемых заготовок (от десятых долей миллиметра до десятков миллиметров);
возможность сварки в различных пространственных положениях;
высокое качество при сварке углеродистых и низколегированных сталей;
узкая зона термического влияния.
3.2 Режимы сварки балки хребтовой
3.2.1 Режимы сварки при наложении прихваток
Исходные данные для расчёта:
1. Род тока - постоянный;
2. Полярность - обратная;
3. Вид сварки – ручная дуговая сварка;
4. Тип сварного соединения: стыковой с нестандартным швом;
5. Толщина свариваемого металла -13 мм;
Согласно исходным данным рассчитываем режим сварки при наложении прихваток:
1. Диаметр электрода выбирается в зависимости от толщины свариваемого металла, типа сварного соединения и положения шва в пространстве. В соответствии со справочными данными, для сварки прихваток выбирается электрод диаметром 5,0 мм.
2. Сила сварочного тока рассчитывается по формуле:
Iсв = К*dэ, (2.1)
где К – коэффициент, при диаметре электрода 5,0 мм равный 45 А/мм;
Iсв = К*dэ = 45*5,0 = 225 А.
3. Определение скорости сварки:
Согласно справочным данным по расчету параметров при ручной дуговой сварке, наиболее качественное формирование шва будет происходить при скорости сварки от 25 до 30 м/ч.
Таблица 3.1 - Режимы сварки при наложении прихваток балки хребтовой
Диаметр электрода, dэл, мм |
Сварочный ток Iсв, А |
Скорость сварки Vсв, м/ч |
5,0 |
200…240 |
10-12 |
3.2.2 Режимы сварки основного шва
Исходные данные для расчёта:
1. Род тока - постоянный;
2. Полярность - обратная;
3. Вид сварки – автоматическая сварка под слоем флюса;
4. Типы сварного соединения: нестандартный шов;
5. Толщина свариваемого металла: 13 мм;
6. При сварке используется двухдуговой автомат.
Согласно рекомендациям [1], выбираем следующие параметры для сварки под слоем флюса, представленные в таблице 3.2
Таблица 3.2 - Режимы автоматической двухдуговой сварки под слоем флюса балки хребтовой
Толщина свариваемого металла, мм |
Диаметр электрода, dэл, мм |
Сварочный ток Iсв, А |
Напряжение дуги Uд, В |
Скорость сварки Vсв, м/ч |
13 |
5,0 |
950…1100 |
50-60 |
68-70 |
13 |
5,0 |
800…900 |
50-60 |
68-70 |
Определение величины сварочного тока на первой дуге.
Определяем величину сварочного тока
Id=K*h, (2.1)
где h– глубина проплавления;
Id=K*h=95*10=950A.
Выбираем диаметр электродной проволоки по формуле
, (2.2)
где Id– сварочный ток, А;
j– допускаемая плотность тока, А/мм2.
принимаем d=5 мм.
Определяе напряжение дуги по формуле
Ud=20+0,5*Id/ , (2.3)
где dэ– диаметр электрода, мм.
Ud=20+0,5*Id/20+0,05*950/2,2=42 В.
Принимаем напряжение дуги 50 В.
Выбираем скорость сварки по формуле
Vсв=, (2.4)
где А – постоянная, при dэ = 5 мм, выбираем 56000.
Vсв===58,9 м/ч.
Принимаем скорость сварки равной 70 м/ч, соответствующей скорости сварки на второй дуге.
По выбранным значениям Id, Ud, Vсвопределяем погонную энергию при сварке
qп=, (2.5)
Кu=0,8 – коэффициент использования дуги при сварке под флюсом.
qп===42603 Дж/см.
Коэффициент формы провара определяем по формуле
П = К'(19-0,01Id)(2.6)
К' = 0,92; при обратной полярности,
принимаем напряжение дуги 60В.
П = К'(19-0,01Id)=0,92(19-0,01*950)=2,7
Проверочный расчет глубины провара производим по формуле
h=В, (2.7)
где qп– погонная энергия сварки, Дж/см;
п– коэффициент формы провара;
В=0,0078 при сварке под флюсом
h=В=0,0078=9,7 мм.
Расчетное значение ширины шва определяем по формуле
e=П*h, (2.8)
e=П*h=2,7*9,7=26,2 мм.
Высоту усиления шва gпринимаемg=3,6 мм.
Коэффициент формы усиления шва определяем по формуле
у=, (2.9)
у===7,2
Скорость подачи электродной проволоки будет определяться из выражения
Vэ=, (2.10)
где Vсв – скорость сварки, м/ч;
Fэ– площадь поперечного сечения электрода, мм2;
Fн- площадь поперечного сечения металла, мм2.
при максимальном зазоре 10 мм.
Vэ==