- •4. Примеры 59
- •Глава 1.
- •8. Основные диффузионные критерии подобия установившихся процессов массоотдачи.
- •При отсутствии экспериментальных данных коэффициент диффузии (молекулярной) газа а в газе в (или газа в в газе а) может быть вычислен по формуле:
- •Коэффициент диффузии в жидкости Dж при 20с можно вычислить по приближенной формуле:
- •Материальный баланс абсорбера (рис. 1.2).
- •Определение диаметра насадочного абсорбера.
- •Определение высоты насадочного абсорбера.
- •Критериальные формулы для расчета коэффициентов массоотдачи в насадочных абсорберах с неупорядоченной насадкой (навалом) при пленочном режиме.
- •Примеры
- •II. В условиях равновесия с газовой фазой, в которой парциальное давление ацетилена равняется 107 мм рт. Ст., вода по закону Генри должна иметь концентрацию ацетилена (в мольных долях):
- •2) Для определения числа единиц переноса методом графического интегрирования по данным табл. 1.4 и рис. 1.6 составляем табл. 1.5.
-
Определение диаметра насадочного абсорбера.
Диаметр абсорбционной колонны D (в м) рассчитывают по уравнению расхода для газового потока:
, (1.35)
где V - расход газа, проходящего через абсорбер, м3/с; - скорость газа, отнесенная к полному поперечному сечению колонны (фиктивная), м/с.
Скорость газа находят следующим путем.
Сначала рассчитывают фиктивную скорость газа 3 в точке захлебывания (инверсии) по уравнению (при ж г):
. (1.36)
Здесь -удельная поверхность насадки, м2/м3; g-ускорение свободного падения, м/с2; Vсв- свободный объем насадки, м3/м3; г и ж- плотности газа и жидкости, кг/м3; ж-динамический коэффициент вязкости жидкости, мПас; L и G-массовые расходы жидкости и газа, кг/с; А=0,022 для насадки из колец или спиралей* , для ректификации А=-0,125.
Затем определяют рабочую скорость газа (фиктивную), принимая для абсорберов, работающих в пленочном режиме
=(0,75 0,9) з (1.37)
-
Определение высоты насадочного абсорбера.
а) Через высоту единицы переноса (ВЕП).
Поверхность контакта фаз в абсорбере при пленочном режиме работы:
F= НнS, (1.38)
где Нн- высота слоя насадки, м; S=D2/4-площадь поперечного сечения колонны, м2; D-диаметр колонны, м; -удельная поверхность сухой насадки, м2/м3; -коэффициент смоченности насадки, безразмерный - расчет величины этого коэффициента см.*
Высота слоя насадки:
(1.39)
Здесь G - постоянный по высоте колонны расход инертного газа, кг/с или кмоль/с; Кy - средний коэффициент массопередачи, или ; h0y-высота единицы переноса, м:
; (1.40)
n0y-общее число единиц переноса:
. (1.40а)
Из уравнения (1.34) следует:
n0y=(Yн -Yв)/ Yср. (1.41)
При прямолинейной равновесной зависимости среднюю движущую силу Yср рассчитывают по уравнению (1.32) или (1.33), при криволинейной равновесной зависимости число единиц переноса n0y находят графическим построением или методом графического интегрирования-см. пример 1.10.
Объемным коэффициентом массопередачи КyV называют величину
КyV= Кy= Куа, (1.42)
где а=-удельная смоченная (активная) поверхность насадки, м2/м3; при =1 а=.
Применяя объемный коэффициент массопередачи, получаем для высоты единицы переноса:
Рис.1.4. Графическое определение числа ступеней изменения концентрации (теоретических тарелок) в абсорбере
. (1.43)
б) Через высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ).
Высота слоя насадки Нн может быть рассчитана также по уравнению:
Нн=hэnт, (1.44)
где hэ - высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ) или теоретической ступени (ВЭТС), м (определяется по экспериментальным данным); nт - число теоретических тарелок (ступеней изменения концентрации).
Число теоретических тарелок-ступеней изменения концентрации в абсорбере определяют обычно графическим путем (рис. 1.4). На этом рисунке АВ - рабочая линия, построенная по уравнению (1.27) или (1.28), ОС - равновесная линия.