- •Федеральное агентство связи
- •I. Введение
- •Контрольные работы Задача 1.Выбор оптимального варианта структуры ву
- •2.1. Терминология
- •Описание процедур структурной оптимизации свэп
- •Исходные данные
- •Методические указания к выполнению задания
- •Методические указания к оформлению задачи
- •Задача2. Расчет характеристик инвертора и выбор компонентов его принципиальной схемы Терминология
- •Расчет численных значений внутренних параметров инвертора
- •Контрольные вопросы
Исходные данные
Выбрать оптимальный вариант структурной схемы ВУ, предназначенного для решения конкретной функциональной задачи: для выпрямительного устройства, работающего на выходе двухтактного инвертора (тип 1); для ВУ, используемого для питания аппаратуры АТС в буфере с аккумуляторной батареей (тип 2); для ВУ, используемого в составе зарядового устройства аккумуляторов (тип 3).
В табл. 1 приведены исходные данные, характеризующие внешние условия и структурные ограничения для каждого из типов ВУ.
Таблица 1
№ типа |
Число фаз пита-ющей сети |
Час-тота сети, Гц |
Напря-жение сети, В |
Форма питаю-щего напря-жения |
Выход-ное напря-жение, В |
Ток наг-руз-ки, А |
Коэффиц. пульсаций напряжения на нагрузке, не более, % |
КПД, не менее |
|
1 |
10000 |
- |
Прямоуг. |
60 |
1 |
0,5 |
0,75 |
|
3 |
50 |
380/220 |
Синус. |
60 |
50 |
0,5 |
0,75 |
|
1 и 3 |
50 |
380 /220 |
Синус. |
120 |
20 |
- |
0,75 |
Варианты трансформаторов, которые отличаются числом фаз и материалом сердечника, схем выпрямления и сглаживающих фильтров, приведены в табл. 2.
Таблица 2
Трансформаторы |
Схемы |
Сглаживающий | ||||
Число фаз сердечника |
Тип |
Материал сердечника |
выпрямления |
фильтр | ||
Однофазный Однофазный Однофазный Трехфазный |
ОЛ ПЛ ШЛ ЕЛ |
Холоднокатан-ная сталь Пермаллой Ферриты |
Однотактная 2ф Однотактная 3ф Двухтактная 1ф Двухтактная 3ф |
Емкостной Индуктивный Однозвеннный, LC Двухзвенный, LC |
К проектируемому ВУ предъявляются следующие требования: при условии обеспечения заданного допустимого значения коэффициента пульсации Кп и снижения стоимости требуется выбрать вариант ВУ с минимальными потерями мощности и минимальными габаритами.
Методические указания к выполнению задания
Для оценки степени выполнения требования о снижении потерь мощности в элементах ВУ рекомендуется выбирать характеристику
где Pп - сумма потерь мощности в отдельных элементах ВУ, а для оценки степени выполнения требования о снижении габаритов—характеристику
где V—сумма объемов конструктивных элементов ВУ;
Pnmax ,Vm -максимально допустимые потери мощности и объем ВУ.
Ограничения на численные значения ПК не накладываются.
Расчетные соотношения, используемые для определения численных значений ПК отдельных альтернативных вариантов структур, получены в ходе выполнения научно-исследовательских работ на кафедре «Силовая Электроника» университета:
потери мощности в элементах ВУ;
потери мощности в стали трансформатора с сердечником из холоднокатанной стали зависят от типа сердечника:
ОЛ
Рпст=33,46 Вm 1.3(т) f 1.35 (кГц) Vтр(дм 3 ) Вт
при В1.3m f 1.35 Vтр = Pпсто, Pпст = 33,46 Pпсто;
ПЛ
Pпст = 53,62 Pпсто;
ШЛ
Pпст=85,8 Pпсто;
ЕЛ
Pпст=74 Pпсто.
Потери в сердечниках из пермаллоя и ферритов меньше примерно в 2,1 раза. Потери мощности в меди трансформатора зависят от мощности P0:
при Р0100 Вт Рпм=Pпст,
при Р01000 Вт Рпм=2 Рпст,
при Р010 кВт Рпм = 4 Pпст.
Потери мощности в реакторе СФ зависят от величины его сопротивления, связанного с индуктивностью реактора соотношением
RL = 1,5 10 —2 L 0.67 (мГн), (Ом).
Тогда, согласно закону Джоуля-Ленца
PпL = I02 RL , (ВТ)
где L - величина индуктивности реактора, (мГн);
RL - величина сопротивления обмотки реактора, (Ом);
I0 - постоянная составляющая тока в обмотке реактора (А).
Потери мощности в полупроводниковых диодах
(при эф=0,245 10 —6 с):
Pпд=Pпста + Pпдин или Pпд= Iпр Uпр + 0,5Iпр Uпр fпер эф,
где эф —длительность существования носителей;
Uпр - прямое напряжение, приложенное к диоду;
Iпр—протекающий через него прямой ток;
fпер —частота переключения или сети.
При fпер = 50 Гц динамическую составляющую потерь Pпдин можно не учитывать
● объем элементов ВУ
объем трансформатора зависит от типа его сердечника:
-для ОЛ
Vтр = 10,6 Pт0,75 (В А) f — 0,75(кГц) Bm — 0.75 (Т) j — 0,75 (А/мм2) см3,
-для ПЛ
Vтр = 1500 Рт0,75(В А) f— 0,75(Гц) Вm—0,75 (Т) j—0,75 (А/мм2) см3,
при Рт0,75 f —0,75 Bm— 0,75 j—0,75=V0; Vтр=1500 V0 (см3),
-для ШЛ
Vтр =770 V0 (см3),
-для ЕЛ
Vтр= 2080 V0 (см3),
где Рт — типовая мощность трансформатора;
объем реактора СФ зависит от его индукции L и постоянной составляющей протекающего через его обмотку тока I0
Vр=861 L0,75(Г) I01,5 (А) см3
объем конденсаторов СФ зависит от их типов и допустимого напряжения Uсд:
Vс=А С (мкФ) Uсд (B ) см3
для К50—24 при Uсд 160 В А = 42,5 10—4, = = 0,71
для К50—29 при Uсд 160 В А =12,22 10—3 =0,5 и = 0,7
приUсд 300 В А = 21,7 10—2 = 0,5 и = 0,7
при Uсд 450 В A= 24,2 10—2, ==0,7
объем полупроводниковых диодов с радиаторами зависит от потерь мощности Pпд в диодах и их частотных свойств,
● для низкочастотных диодов типа 2Д201Г или Д246А
Vд = 3,55 Pпд1,3 (Вт) см3
● для высокочастотных диодов типа КД213А
Vд = 6,48 Pпд1,3 (Вт) см8.